管の内面に挿入されるプラグの位置を安定化させることが可能な管の引抜加工用工具を提供する。本発明に係る管の引抜加工用工具は、円錐面状のテーパ部11を具備するダイス1と、ダイスによって絞られながら引抜加工される管Pの内面に挿入され、円柱面状のストレート部22及び当該ストレート部に連設された円錐面状のテーパ部21を具備するプラグ2とを備えている。ダイスのダイス両角をα(°)、プラグのプラグ両角をβ(°)とした場合に、以下の式(1)及び式(2)を満足すると共に、プラグのストレート部及びテーパ部の長手方向の算術平均粗さRaが0.20μm以下とされている。前記ダイスのダイス両角をα(°)、前記プラグのプラグ両角をβ(°)とした場合に、以下の式(1)及び式(2)を満足すると共に、前記プラグのストレート部及びテーパ部の長手方向の算術平均粗さRaが0.20μm以下とされていることを特徴とする管の引抜加工用工具。請求項1に記載の引抜加工用工具を用いて引抜加工する工程を含むことを特徴とする管の製造方法。寸法精度の向上や、表面の平滑性の向上、機械的強度の確保等を目的として、管に引抜加工を施す場合がある。管の引抜加工は、たとえば図1に示すように、後端をマンドレルMで支持したプラグ2を管Pの内面に挿入し、管Pを図1の矢符の方向に引き抜くことによってなされる。プラグ2は、ダイス1及び管Pに対して同心状となるように管Pの内面に挿入される。この際、管Pは、ダイス1の円錐面状のテーパ部11とプラグ2の円錐面状のテーパ部21とに沿って変形しつつ、ダイス1の円柱面状のストレート部12とプラグ2の円柱面状のストレート部22との間に導かれ、対向する各ストレート部12で区画されるダイス1の開口部の径を外径とし、プラグ2のストレート部22の径を内径とする管Pに加工される。図1に示すプラグ2にはテーパ部21が設けられているため、プラグ2ひいてはマンドレルMの軸方向に作用する力としては、引抜方向(図1の紙面右方向)への摩擦力の他に、引抜方向と逆方向への押戻し力が付加されることになる。【0004】ここで、管Pの引抜加工を効率良く実施するための一つの手段として、管Pの長さを長くすることが考えられる。管Pの長さを長くすると、プラグ2を支持するマンドレルMの長さも管Pに応じて長くする必要が生じる。この結果、プラグ2を特定の位置(軸方向の位置)に固定することが難しくなる。これは、マンドレルMは一般的に剛性の高い素材を使用して作製されるものの、引抜加工のような強い力が加わる用途ではマンドレルMの弾性変形が避けられず、その長さが長くなるほど変形量も大きくなるからである。【0005】プラグ2の位置を安定化させる(特定の位置に固定する)ためには、プラグ2ひいてはマンドレルMに付加される軸方向の力の絶対値とそのバラツキを小さくすれば良い。換言すれば、前述した引抜方向への摩擦力と、引抜方向と逆方向への押戻し力との差が小さくなるように、プラグ2のテーパ部21の傾斜角(プラグ両角)やダイス1のテーパ部11の傾斜角(ダイス両角)を設定すれば良いと考えられる。上記のような観点より、例えば、特許文献1には、プラグのテーパ部の傾斜角及びダイスのテーパ部の傾斜角を所定の値に設定することが開示されている(ただし、特許文献1に記載のプラグは、後端をマンドレルで支持しない所謂フローティングプラグとされている)。【0007】また、特許文献2や非特許文献1にも、ダイスのテーパ部の傾斜角あるいはプラグのテーパ部の傾斜角の例が開示されている。【0008】しかしながら、本発明の発明者らが鋭意検討したところによれば、特許文献1に開示されたプラグのテーパ部の傾斜角及びダイスのテーパ部の傾斜角に設定しただけでは、プラグの軸方向の位置を安定化させることは困難であることが分かった。特許文献2や非特許文献1には、プラグのテーパ部の傾斜角とダイスのテーパ部の傾斜角との最適な組合せについて開示されていない。本発明は、斯かる従来技術の問題を解決するためになされたものであり、管の内面に挿入されるプラグの位置を安定化させることが可能な管の引抜加工用工具及びこれを用いた管の製造方法を提供することを課題とする。前記課題を解決するべく、本発明の発明者らは鋭意検討した結果、プラグのテーパ部の傾斜角(プラグ両角)及びダイスのテーパ部の傾斜角(ダイス両角)を所定の範囲内に設定することにより、プラグひいてはマンドレルに付加される軸方向の力の絶対値を小さくできることを知見した。プラグ表面の粗さが大きいと、たとえ適当な潤滑剤を塗布したとしても管との間の摩擦抵抗の変動が大きくなる結果、前記付加される力が変動してしまうことを見出した。換言すれば、プラグのストレート部及びテーパ部の長手方向の表面粗さを所定値以下に規定すれば、前記付加される力の変動を抑制できることを知見した。本発明は、発明者らが見出した上記の新しい知見に基づき完成されたものである。本発明は、円錐面状のテーパ部を具備するダイスと、前記ダイスによって絞られながら引抜加工される管の内面に挿入され、円柱面状のストレート部及び当該ストレート部に連設された円錐面状のテーパ部を具備するプラグとを備えた管の引抜加工用工具であって、前記ダイスのダイス両角をα(°)、前記プラグのプラグ両角をβ(°)とした場合に、以下の式(1)及び式(2)を満足すると共に、前記プラグのストレート部及びテーパ部の長手方向の算術平均粗さRaが0.20μm以下とされていることを特徴とする管の引抜加工用工具を提供するものである。斯かる発明によれば、ダイスのダイス両角αが式(1)を満足し、プラグのプラグ両角βが式(2)を満足するように、ダイス及びプラグの形状を設定することにより、プラグひいてはマンドレルに付加される軸方向の力、すなわち、引抜方向への摩擦力と引抜方向と逆方向への押戻し力との差の絶対値を小さくすることが可能である。プラグのストレート部及びテーパ部の長手方向の算術平均粗さRaを0.20μm以下とすることにより、プラグひいてはマンドレルに付加される力の変動を抑制することができる。その結果、プラグの位置を安定化させることが可能である。【0013】なお、本発明における「ダイス両角」とは、図1(b)に示すように、ダイスの軸方向断面においてダイスのテーパ部の内縁が成す角度α(ダイスのテーパ部の内縁が軸方向に対して成す角度の2倍)を意味する。本発明における「プラグ両角」とは、図1(b)に示すように、プラグの軸方向断面においてプラグのテーパ部の外縁が成す角度β(プラグのテーパ部の外縁が軸方向に対して成す角度の2倍)を意味する。用いて引抜加工する工程を含むことを特徴とする管の製造方法としても提供される。本発明に係る管の引抜加工用工具によれば、プラグの位置を安定化させることが可能であるため、安定した状態で管の引抜加工を行うことができるという優れた効果を奏するものである。以下、添付図面を適宜参照しつつ、本発明の一実施形態について説明する。図1は、本発明の一実施形態に係る管の引抜加工用工具の概略構成を示す断面図であり、図1(a)は全体図を、図1(b)は図1(a)の破線で囲った部分の拡大図を示す。図1に示すように、本発明に係る管の引抜加工用工具は、円錐面状のテーパ部11を具備するダイス1と、ダイス1によって絞られながら引抜加工される管Pの内面に挿入され、円柱面状のストレート部21及びストレート部21に連設された円錐面状のテーパ部22を具備するプラグ2とを備えている。図2は、図1に示すダイス1についてテーパ部11のダイス両角αを種々の値に設定すると共に、プラグ2についてテーパ部21のプラグ両角βを種々の値に設定し、これら各種ダイス両角α及びプラグ両角βの組合せからなる工具を用いて管Pを引抜加工した場合の安定性を評価した結果を示すグラフである。プラグ2のストレート部22及びテーパ部21の長手方向の算術平均粗さRaは、何れの工具についても0.10μmとした。図2に示すように、ダイス両角αを15°未満とした場合には、プラグ2が引抜方向に引き込まれて安定した引抜加工を行うことができなかった。これは、図3(a)に示すように、ダイス両角αが小さ過ぎると、ダイス1から管Pを介してプラグ2に付加される力(反力)の方向(図の白抜き矢符に示す方向)がプラグ2の軸方向から大きく外れるため、当該反力の軸方向成分(すなわち、押戻し力)が小さくなってしまうことが理由であると考えられる。プラグ2に付加される管Pの引抜方向と逆方向への押戻し力の大きさが小さくなる結果、プラグ2に付加される引抜方向への摩擦力と押戻し力とのバランスが崩れ、プラグ2が引抜方向に引き込まれて安定した引抜加工を行うことができなかったものと考えられる。図2に示すように、ダイス両角αを30°よりも大きくした場合には、管Pに作用するせん断応力が大きくなり過ぎる結果、ダイス1に管Pの材料が焼き付いたり、管Pが破断する現象が生じた。【0020】また、図2に示すように、ダイス両角αとプラグ両角βとの差を10°よりも大きくした場合(すなわち、β<α−10)にも、プラグ2が引抜方向に引き込まれて安定した引抜加工を行うことができなかった。これは、図3(b)に示すように、ダイス両角αとプラグ両角βとの差が大き過ぎると(ダイス両角αに対してプラグ両角βが小さ過ぎると)、ダイス1から管Pを介してプラグ2に付加される力(反力)の方向(図の白抜き矢符に示す方向)がプラグ2の軸方向から大きく外れるため、反力の軸方向成分(すなわち、押戻し力)が小さくなってしまうことが理由であると考えられる。プラグ2に付加される管Pの引抜方向と逆方向への押戻し力の大きさが不十分となる結果、プラグ2に付加される引抜方向への摩擦力と押戻し力とのバランスが崩れ、プラグ2が引抜方向に引き込まれて安定した引抜加工を行うことができなかったものと考えられる。図2に示すように、ダイス両角αとプラグ両角βとの差を3°よりも小さくした場合(すなわち、β>α−3)にも、プラグ2が引抜方向に引き込まれて安定した引抜加工を行うことができなかった。これは、図3(c)に示すように、ダイス両角αとプラグ両角βの差が小さ過ぎると(ダイス両角αに対してプラグ両角βが大き過ぎると)、プラグ2のテーパ部21の後端が管Pの内面に噛み込んでしまい(図3(c)の破線部)、管Pと共に引き抜き方向に引き込まれてしまうことが理由であると考えられる。【0022】これらの結果に対し、ダイス両角αが下記の式(1)を満足し、プラグ両角βが下記の式(2)を満足するダイス1及びプラグ2の組合せからなる工具を用いて管Pを引抜加工した場合(図2において「○」でプロットしたデータ)には、上記のような問題が生じることなく、安定した状態で管の引抜加工を行うことが可能であった。・・・(2)【0023】これは、図3(d)に示すように、ダイス1から管Pを介してプラグ2に付加される力(反力)の方向(図の白抜き矢符に示す方向)が、図3(a)及び(b)に示す場合と比べれば、プラグ2の軸方向に近づく結果、適正な反力の軸方向成分(すなわち、押戻し力)が得られ、プラグ2に付加される引抜方向への摩擦力と押戻し力とのバランスが取れているためだと考えられる。次に、上記の式(1)及び式(2)の条件を満足する工具について、プラグ2のストレート部22及びテーパ部21の長手方向の算術平均粗さRaを種々の値に変更して管Pを引抜加工し、プラグ2が引抜方向に引き込まれる頻度を評価した。図4に評価結果の一例を示す。図4の縦軸に示すプラグ引き込まれ頻度(%)は、プラグ2の引き込まれが生じた管Pの本数/引抜加工をした管Pの全本数×100を意味する。図4に示すように、算術平均粗さRaが0.20μmよりも大きくなると、たとえ上記の式(1)及び式(2)の条件を満足する工具を用いたとしても、プラグ2の引き込まれが生じた。以上に説明した結果に基づき、本発明に係る引抜加工用工具は、前述した式(1)及び式(2)を満足すると共に、プラグ2のストレート部21及びテーパ部22の長手方向の算術平均粗さRaが0.20μm以下とされている。表1は、以上に説明した条件を満足する本発明に係る引抜加工用工具と、条件の何れかを満足しない比較例に係る引抜加工用工具とをそれぞれ用い、管の引抜加工をした場合の安定性を評価した結果を示す。表1における「表面粗さRa」の欄に示す数値は、プラグのストレート部及びテーパ部の長手方向の算術平均粗さRaを意味する。「評価結果」の欄に「×」で記載したものはプラグの引き込まれが生じたことを、「○」で記載したものはプラグの引き込まれが生じなかったことを意味する。表1に示すように、本発明に係る引抜加工用工具を用いて管の引抜加工をした場合には、比較例に係る引抜加工用工具を用いて管の引抜加工をした場合と異なり、プラグの引き込まれが生じることなく、安定した状態で管の引抜加工を行うことが可能であった。【図1】図1は、本発明の一実施形態に係る管の引抜加工用工具の概略構成を示す断面図である。【図2】図2は、ダイス両角α及びプラグ両角βを種々の値に設定して管を引抜加工した場合における安定性を評価した結果を示すグラフである。【図3】図3は、図2に示す結果が得られた理由を説明するための説明図である。【図4】図4は、プラグのストレート部及びテーパ部の長手方向の算術平均粗さRaと、プラグが引抜方向に引き込まれる頻度との関係を示すグラフである。※以下のタグをホームページ中に張り付けると便利です。収集に関しては慎重に行っておりますが、もし掲載内容に関し異議がございましたらお問い合わせください、速やかに情報を削除させていただきます。