embodiment1をNiめっきとしたが、例えばCo、Fe又はこれらを基材とする合金めっきであってもよいし、場合によってめっき層を全く形成しないで母材を露出させてもよい(以下の実施の形態においても同じ)。50〜150μm(好ましくは70〜100μm)の粗度とし、その上に付着される溶射皮膜12、13の結合度を向上させる。cm2としてブラスト処理を行った。粗面化した下地めっき層11を形成するまでの処理については、以下の実施の形態に共通して行った。embodiments.【0011】次に、図1に示すように、連続鋳造用鋳型のメニスカスが形成される上部に相当する母材10の上部14(鋳型の1/4〜1/3)に溶射皮膜12を、その他の部分15に溶射皮膜13を形成する。cermetの高速火炎溶射機17を用いて同時に同一箇所に溶射することによって形成する。ZrC,SiCの一種又は二種以上を含むサーメット材料を溶射する第3の高速火炎溶射機(図示せず)を同時に用いて溶射する。溶射皮膜12、13の形成にあっては一回のパスで0.5〜1mm厚の溶射皮膜の形成が困難であるので、同一箇所を複数回パスして溶射を行うが、溶射皮膜12と溶射皮膜13の境界部分が不連続的になるので、図1の拡大図に示すように境界部分の各層の溶射皮膜が順次重なるようにして溶射を行う。MCrAlY(ここで、MはNi又はNi−Co)の何れか一種又は二種からなるニッケル系金属を用いてもよいが、好ましくはコバルト、ステライト、トリバロイの何れか一種又は二種以上からなるコバルト系金属を用いると耐熱性に優れ長期の寿命を有する。NbC、ZrC、SiCの何れか一種又は二種以上と、前記材料Bとして用いる金属の一種又は二種以上の組合せからなる複合粉末を用いる。10〜90重量%:90〜10重量%である。metal,これによって鋳片に介在物の混入の少ない湯面下凝固を行うことができる。performed.【0013】前記材料Cとしては前述したニッケル系金属を使用し、前記材料Dとしては、前述したサーメットを用いる。resistance,更には2台の高速火炎溶射機を用いて溶射を行っているので、溶射皮膜13の組織が緻密となり、従来の耐摩耗性めっきを施した連続鋳造用鋳型より更に長期の寿命を有する。プラズマ溶射機16と第1の高速火炎溶射機17のトーチ角度、及び第2及び第3の高速火炎溶射機のトーチ角度はそれぞれ母材に対して75〜85度の角度で行った。100〜150mmと短いが、第1〜第3の高速火炎溶射機の溶射距離は350〜400mm程度と長くしている。350~400Mm.また、プラズマ溶射機16から噴出される溶射粒子の速度は比較的遅いが、第1〜第3の高速火炎溶射機から噴出される溶射粒子の速度は700〜800m/秒と極めて高速であった。.【0014】図4は、本発明の他の実施の形態に係る連続鋳造用鋳型の溶射皮膜12の組織の材料配分を示すが、材料Aを表面側に多くし、材料Bを下地めっき層側に多くする傾斜配合を行っている。これによって、より金属分の多い材料Bの割合が下地めっき層側に多くなって、接合強度が向上する。この実施の形態では表面側の材料Aを100%としているが、更に低減すること(例えば、80〜90%)も可能である。4の破線a、bに示すように、直線的に傾斜配合させる場合の他、実線で示すように曲線配合することも可能である。これによって、表面側に断熱性を有するセラミックスの量を多くすることも可能である。材料Cと材料Dの配合も傾斜配合することも可能であり、この場合は金属分の多い材料Cを下地めっき層側とし、表面側を耐摩耗性セラミックスの多い材料Dとする。これによって、接合強度の向上を図ることができると共に、耐摩耗性も向上することができる。[0015]【実施例】表1は、母材10の表面に溶射皮膜12を形成するに当たって、プラズマ溶射機16及び第1の高速火炎溶射機17を用い、材料A及び材料Bに種々の材料を用いた場合の連続鋳造用鋳型の性状を示す。75〜100μmとしている。embodiment,材料CとしてNi−Cr系自溶性合金を、材料DとしてWC/Coを使用し、その配合比は1対1であった。材料C及び材料Dとして、それぞれ前記した他の材料を使用でき、この場合には連続鋳造用鋳型の寿命を比較例の場合に比べて2〜5倍程度延長できることが確認されている。1]【0017】以上の実施例からも明らかなように、本発明の連続鋳造用鋳型の方が比較例方法によって製造された連続鋳造用鋳型に比較して、鋳片に介在物が生じる割合が少ない。これは、実施例の連続鋳造用鋳型においては、溶射皮膜12に熱伝導性の悪い酸化物系のセラミックスを使用し、しかもその溶射にあってはプラズマ溶射機を用いて、セラミックスを溶融させて溶射を行っているからと判断される。[0018]【発明の効果】従って、請求項1〜4記載の連続鋳造用鋳型においては、メニスカス部分を含む鋳型内面の上部の溶湯の緩冷却が行われ、結果として湯面下凝固を確保できる。これによって、介在物の混入の少ない健全な鋳片が鋳造される。溶射後、高温度での加熱処理をしないので、母材の曲がりが極めて少なく、結果として製造が容易となる。材料Aと材料Bを別々の溶射機を用いて溶射しているので、材料の配分を自由に設定でき、しかも溶射皮膜中の材料Aと材料Bを均等に混合して溶射皮膜の形成ができる。向上させた溶射皮膜を形成できる。5,緩冷却を目的とした断熱性のある酸化物系のセラミックスからなる材料Aの溶射をプラズマ溶射機を用いているので、材料Aを溶融させることが可能となり、更に材料Bを高速火炎溶射機を用いて溶射しているので、結果として緻密な溶射皮膜の形成が可能となる。材料Aと材料Bを独立の溶射機を用いて同時溶射しているので、材料の配分を自由に変えることができ、より優れた溶射皮膜を形成できる。DRAWINGS【図1】本発明の一実施の形態に係る連続鋳造用鋳型の断面図である。invention.【図2】同溶射状況を示す説明図である。一部拡大断面図である。mold.【図4】本発明の他の実施の形態に係る連続鋳造用鋳型の材料配分を示すグラフである。メニスカス部分を含む鋳型内面の上部の溶射皮膜を、緩冷却を目的とした断熱性のあるセラミックスからなる材料Aと、皮膜強度保持を目的とした金属及び/又はサーメットからなる材料Bとの複合溶射皮膜としたことを特徴とする連続鋳造用鋳型。layerの配分が高い傾斜配合となっている請求項1記載の連続鋳造用鋳型。前記金属としてはコバルト、ステライト、トリバロイ等からなるコバルト系の金属が使用されている請求項1又は2記載の連続鋳造用鋳型。1:900重量%のサーメット材料Dからなる請求項1〜3のいずれか1項に記載の連続鋳造用鋳型。メニスカス部分を含む鋳型内面の上部の複合溶射皮膜の形成にあっては、緩冷却を目的とした断熱性のある酸化物系のセラミックスからなる材料Aの溶射を行うプラズマ溶射機と、皮膜強度保持を目的とした金属及び/又はサーメットからなる材料Bの溶射を行う高速火炎溶射機とを同時に用いて、同一箇所に前記材料Aと材料Bとを溶射することを特徴とする連続鋳造用鋳型の製造方法。