標準例2と同様の方法で嵩密度保持率の範囲を測定し、38〜160%であることが確認された。AQ(日本シリカ工業)300g中にゆっくり添加し、乾式表面処理シリカ粒子を調製した。このシランカップリング剤表面処理シリカ粒子を150°Cにセットした防爆炉中で1時間乾燥した。標準例2と同様の方法で嵩密度保持率の範囲を測定し、78〜84%であることが確認された。AQ(日本シリカ工業)300g中にゆっくり添加し、乾式表面処理シリカ粒子を調製した。このシランカップリング剤表面処理シリカ粒子を150°Cにセットした防爆炉中で1時間乾燥した。標準例2と同様の方法で嵩密度保持率の範囲を測定し、96〜98%であることが確認された。(処理法2)[実施例14]防爆炉中での乾燥を行わなかった以外は実施例13と同様にして処理した。標準例2と同様の方法で嵩密度保持率の範囲を測定し、97〜99%であることが確認された。(処理法3)前述の如く、従来技術では、シリカ含有ゴム組成物にはシランカップリング剤として、典型的には、ビス−3−トリエトキシシリルプロピル−テトラスルフィド(A−1289)が使用されているが、この化合物はシリカとの反応サイトであるトリエトキシシリル基を2個有するため、処理濃度を増大させるとシランカップリング剤同士の反応が起こってシリカが凝集して粘度が上昇する。トリメトキシシリル基を1個、硫黄原子を1個有するγ−メルカプトプロピルトリメトキシシランが処理材料として使用することが可能であるが、メルカプト基が活性なため、混合中にヤケを生じ、粘度上昇をもたらす。これに対し、本発明に従って、シリカを3−オクタノイルチオ−プロピルトリアルコキシシランで、好ましくはシランカップリング剤処理率の4〜25%で処理したシリカを配合することによりゴム組成物のムーニー粘度を低く維持することができる。従来のシランカップリング剤(A−1289)処理シリカ配合では、ムーニー粘度を低く維持するために140〜165°Cで混合する必要があり、そのためにシランカップリング剤に含まれる硫黄によるゴム焼けや分子切断により発生したポリマーラジカル同士が反応してゲル化が起るのに対し、本発明に従って3−オクタノイルチオ−プロピルトリアルコキシシランで前処理したシリカを配合したゴム組成物はムーニー粘度の混合温度依存性が非常に小さく、混合によるムーニー粘度のバラツキが小さくなると共に120〜130°C程度の温度で混合できるため、シランカップリング剤に含まれる硫黄によるゴム焼けや分子切断により発生したポリマーラジカル同士の反応が起らず、過剰なゲル生成を抑制できる。通常のモノ又はジースルフィド型のシランカップリング剤を使用した場合には、テトラスルフィド型のA−1289を使用した場合に比較してゴムの補強性は低下するが、本発明の3−オクタノイルチオ−プロピルトリアルコキシシランで前処理したシリカを配合した系ではA−1289と同等以上の補強性を有する。表Vに示す配合において、加硫促進剤と硫黄を除く成分を3リットルの密閉型ミキサーで5分間混練し、145±5°Cに達したときに放出してマスターバッチを得た。このマスターバッチに加硫促進剤と硫黄をオープンロールで混練し、ゴム組成物を得た。このゴム組成物を用いて以下に示す試験法で未加硫物性を評価した。次に得られたゴム組成物を15×15×0.2cmの金型中で160°Cで30分間加硫して加硫ゴムシートを調製し、以下に示す試験法で加硫ゴムの物性を測定した。K−6300に準拠して、120°C及び135°Cで混合したものについて測定。耐摩耗性:ランボーン摩耗試験機を用いて、温度23°C/スリップ率50%の条件で摩耗損失体積を測定した。得られた結果は標準例5の値を、100として指数表示した。この数値が大きいほど耐摩耗性に優れていることを示す。K−6394に準拠して−50°Cと0°のE′(貯蔵弾性率)を周波数20Hz/初期歪10%/歪振幅2%/の条件で測定した。−50°Cと0°CのE′の差が小さいものほどE′温度依存性が小さいことを表す。K−6200に準拠して80°Cで測定)を測定し、その比(老化後/老化前)の値を標準例5の値を100として指数表示した。この値が小さいほど老化による硬度変化が小さいことを表す。氷上摩擦力:インサイドドラム型氷上摩擦試験機により氷上摩擦係数を測定した。測定温度は−1.5°C及び−5°Cで結果は標準例5の値を100として指数表示した。この数字が大きいほど氷上摩擦力が高いことを示す。AQ(日本シリカ工業)中にゆっくり添加し、乾式反応シリカ粒子を調整した。このシランカップリング剤反応シリカ粒子を150°Cにセットした防爆炉中で1時間乾燥して得た。AQ(日本シリカ工業)中にゆっくり添加し、乾式反応シリカ粒子を調整した。このシランカップリング剤反応シリカ粒子を150°Cにセットした防爆炉中で1時間乾燥して得た。かさ密度保持率は前述のようにして求め、結果は表Vに示した。イオウ(油分5%)表Vの結果から明きらかなように、実施例15〜19では、標準例5に比べてムーニー粘度の低下が大きく、耐摩耗性、ΔE′、老化による硬さ変化及び氷上摩擦力が改良されている。これに対し、比較例11及び12ではA−1589及び3−オクタノイルチオプロピルトリエトキシシラン(NXTシラン)を液体投入したために、A−1289配合よりもムーニー粘度が高い。比較例13及び14では、A−1289及びA−1589と反応させたシリカを配合したため、A−1289及びA−1589単独投入よりも粘度低下が大きく、比較例11及び12に比して、耐摩耗性、や氷上摩擦力も向上しているが、それでもなお実施例15〜19のレベルには達していない。以上の通り、本発明に従ったシリカ配合ゴム組成物は、補強性を損なうことなく、耐摩耗性やウェットスキッド性能などを改良することができるので、例えば乗用車用トレッドゴム、特に、使用温度域の低い市場に対応した乗用車用トレッドゴムなどに使用するのに好適である。本発明の第二の態様に従ったゴム組成物は、加工性に優れ、かつ、低温時(−50°C〜0°C)のE′(貯蔵弾性率)の温度依存性が小さく、氷上摩擦力や耐摩耗性、さらには老化による硬度変化が小さくなるのでスタッドレスタイヤ用のゴム組成物として有用である。式(I):(式中、Yは独立にメトキシ、エトキシ、プロポキシ、イソプロポキシ、ブトキシ、イソブトキシ又はアセトキシ基を示し、Rは直鎖、環式もしくは分岐状のアルキル基、アルケニル基、アリール基及びアラルキル基から選ばれるC1〜C18の炭化水素基を示す)で表わされる少なくとも1種のシランカップリング剤Xで表面処理された表面処理シリカ。前記シランカップリング剤Xで表面処理されたシリカの嵩密度保持率が50〜150%である請求の範囲第1項に記載の表面処理シリカ。前記シリカのシランカップリング剤Xによる表面処理量が1≦(シランカップリング剤Xの重量/処理前のシリカの重量)×100≦25の関係を満たす請求の範囲第1項又は第2項に記載の表面処理シリカ。少なくとも1種のジエン系ゴ厶を含むゴ厶成分100重量部並びに請求の範囲第1項〜第3項のいずれか1項に記載のシランカップリング剤Xで予め表面処理された表面処理シリカ2〜100重量部を含んでなるゴム組成物。前記表面処理シリカの配合量が20〜100重量部である請求の範囲第4項に記載のゴム組成物。前記ゴム成分が天然ゴム10重量%以上及びスチレン−ブタジエン共重合体ゴム20重量%以上を含む請求の範囲第5項に記載のゴム組成物。天然ゴム30〜80重量部及びポリブタジエンゴム70〜20重量部を含むジエン系ゴム100重量部並びに請求の範囲第1項〜第3項のいずれか1項に記載の表面処理されたシリカ2〜30重量部を含んでなるスタッドレスタイヤ用ゴム組成物。ekouhou.net。