ゴム化合分野で知られている他の加工助剤を含む。重量%まで、より好ましくは約65重量%までを占めても良い。使用することのできる充填済及びエクステンダーには、炭酸カルシウム、粘土、シリカ、タルク、二酸化チタン、黒鉛等の様な従来の無機物を含む。ゴムプロセスオイルは、通常石油留分から誘導されるパラフィン油、ナフテン油又は芳香族油である。オイルは、組成物中に存在する特定のゴム、又はゴム成分と通常併せて用いられるオイルから選択される。充填剤及びオイルの様な添加剤は、第一の重合ゾーン又は第二の重合ゾーンのいずれかの重合中に不均質ポリマーブレンドに導入することができる。添加剤は第二の重合ゾーンからの流出物に加えることもでき、好ましくは溶媒又は希釈剤を除去した後にメルトブレンドによりポリマーブレンドに加えるのが良い。追加のポリマーを加えてブレンドを形成することもできる。一以上の実施の態様において、追加のポリマーは熱可塑性樹脂を含む。典型的な熱可塑性樹脂には結晶質及び結晶化可能なポリオレフィンを含む。コポリマーの様なポリオレフィンとスチレンのコポリマーを含む。一以上の実施の態様において、熱可塑性樹脂はエチレン又は、例えば、プロピレン、1−ブテン、1−ヘキセン、1−オクテン、2−メチル−1−プロペン、3−メチル−1−ペンテン、4−メチル−1−ペンテン、5−メチル−1−ヘキセン及びこれらの混合物の様なアルファーオレフィンを重合して形成される。エチレンとプロピレンのコポリマー、及びエチレン及びプロピレンと他のアルファーオレフィン、例えば、1−ブテン、1−ヘキセン、1−オクテン、2−メチル−1−プロペン、3−メチル−1−ペンテン、4−メチル−1−ペンテン、5−メチル−1−ヘキセン又はこれらの混合物とのコポリマーもまた考慮される。含んで良いのは、ホモポリプロピレン、プロピレンとエチレン又は上に記載したより高級なアルファーオレフィン、又はC10-C20ジオレフィンとの衝撃、ランダムコポリマーである。少なくとも500,000あるのが良い。第6,245,856号を参照)である。(ExxonMobil)で調達可能なコポリマーが含まれる。本明細書に記載の2以上のポリオレフィン熱可塑性物質のブレンド又は混合物、又は他の高分子修飾剤とのブレンド又は混合物も本発明での使用に適している。用いる触媒反応により合成することもできる。本明細書に記載の不均質ポリマーブレンドは、その技術分野で知られているどの様な適当な方法によっても所望の最終商品に成形しても良い。圧縮成形技術による商品成形に有用である。熱成形は少なくとも一つの柔軟なプラスチックシートを所望の形に成形するプロセスである。熱成形の順序についての実施の態様について記述するが、これは本発明の組成物を用いる有用な熱成形方法を限定するものと解してはならない。本発明の組成物の押出フィルム(及びその全ての他の層又は材料)を、加熱中保持するシャトル棚に置く。シャトル棚は炉に進入し、フィルムが成形される前に炉で予熱される。フィルムが加熱されるとシャトル棚は成形工具に戻る。フィルムはフィルムを定位置に置くため成形工具に真空吸着され、成形工具が閉じられる。成形工具は、「雄」又は「雌」タイプの何れでも良い。工具はフィルムを冷却するため閉じられた状態に置かれ、そして開かれる。形成されたラミネートは工具から取り出される。プラグアシスト真空成形、又はこれらの組み合わせ及びこれらの変形した方法により完成される。材料分布を改善するために事前伸長バブルステップが特に大きな部品に用いられる。ある実施の態様においては、連節棚が、雄型成形工具のオリフィスからの真空吸着を用いて、加熱されたラミネートを雄成形工具に持ち上げる。ラミネートがしっかりと雄成形工具の周りに形作られると熱成形されたラミネートは、典型的にはブロワーにより冷却される。プラグアシスト成形は、一般に小型の、深絞り部品に用いられる。プラグ材料、デザイン及びタイミングはプロセスを最適化するために極めて重要となりうる。foam)から成形されるプラグはプラスチックが予定より早く冷却するの防ぐ。プラグの形は通常モールド型穴に似ているが、それより小さく、部分の詳細を持たない。プラグの丸底は、通常、材料の均一な分布及び均一な側壁厚の生成を促進する。形成されたラミネートはモールドで冷却される。モールド温度を30°Cから65°Cに維持する様に十分冷却するのが望ましい。100°Cより低い温度である。熱成形での良好な挙動を得るために、最も低いメルトフローレートを持つポリマーが望ましい。形成されたラミネートはその後余分なラミネート材が取除かれる。ブロー成形は他の適当な成形方法であるが、これには射出ブロー成形、多層ブロー成形、押出ブロー成形、延伸ブロー成形を含み、例えば、ガスタンク及び他の液体用容器の様な実質的に閉じられた又は中空物の製造に特に適している。1990)に詳細に記載されている。成形及び形成プロセスの他の実施の態様においては、異形共押出しを用いることができる。40°Cである以外は、上で記したブロー成形プロセスの場合と同様である。射出成形プロセスのある実施の態様に以下の様なものがある。形成されたラミネートは射出成形工具に置かれる。モールドは閉じられそして基材がモールドに射出される。基材の溶融温度は、200°Cから300°Cの間、例えば、215°Cから250°Cの間であり、2から10秒の射出速度でモールドに射出される。射出後、材料は梱包され、又は部品のサイズ、及び美観上で適正となる様に、事前に決められた時間及び圧力で保持される。通常この時間は5から25秒及び圧力は1,380kPaから10,400kPaである。基材を冷却するためにモールドは10°Cから70°Cの間の温度で冷却される。温度は所望の光沢及び外観によって異なる。通常の冷却時間は10−30秒であるが、部品の厚さにより異なる。最終的にモールドは開かれて、形成された複合製品が排出される。同様に、成形品は、溶融ポリマーを所望の形状及び厚さの成形品に形成し、固形化するモールドに、溶融ポリマーを射出することにより製造しても良い。シートは、実質的にフラットな異型を金型を通して冷却されたロールに押出すか、又はカレンダー成形によって作っても良い。(254μmから2540μm)の厚さを持つと考えられるが、これより実質的に厚いものでも良い。排水用等に異型押出によって得られる。異型押出プロセスは金型を通して溶融ポリマーを押出すことを含む。押出されたチューブ又はパイプは、冷却水、又は冷却用空気を連続押出しされた製品に送ることで凝固させる。チューブは通常外径が0.31cmから2.54cm、壁の厚さが254mから0.5cmの範囲である。パイプは通常外径が2.54cmから254cm、壁の厚さが0.5cmから15cmの範囲である。本発明のある実施の態様における製品から作られるシートは、容器を成形するために使用されることもある。スタンピング及び他の形成技術によっても成形されうる。シートは又、床又は壁、又は他の表面を被覆するためのものとして成形されることもある。秒であり、金型の温度、典型的には雄の金型は10°Cから71°Cである。冷却され(室温)、形成されたラミネートの最終の厚さは、ある実施の態様においては、10μmから6000μm、他の実施の態様においては、200μmから6000μm、他の実施の態様においては、250μmから3000μm、更に他の実施の態様においては、500μmから1550μmである。好ましい範囲は上記の上限の数値と下限の数値の何れを組合せたものであっても良い。射出成形プロセスのある実施の態様においては、形成されたラミネートを含む、工具に基材が射出成形され、基材の溶融温度は、ある実施の態様においては、230°Cから255°Cの間、他の実施の態様においては、235°Cから250°Cの間であり、充てん時間は、ある実施の態様においては2から10秒、他の実施の態様においては2から8秒、及び工具の温度は、ある実施の態様においては25°Cから65°C、他の実施の態様においては27°Cから60°Cである。material)又はバッキング層を溶融して層間の接着を実現するのに十分高い温度である。本発明の他の実施の態様においては、本発明の組成物をブロー成形操作を通じて基材に固定しても良い。小型の密閉構造の様な閉じられた製品を作るための応用分野で特に有用である。このプロセスのある実施の態様においては、本発明の組成物は多層ヘッドにより押出され、続いて冷却されていないラミネートをモールド中のパリソンに置く。内側が雄又は雌のパターンを持つモールドはその後閉じられ、そして空気がモールドに送られ部品が成形される。上に概観したステップは、所望する結果によって種々変形されうることは当業者に理解されることである。本発明の組成物の押出シートは、冷却することなく、すなわち、冷却ステップを経ることなく直接熱形成され、又はブロー成形されることもある。他のパラメータは、所望の特徴を持つ最終複合製品を得るために変えても良い。本発明の熱可塑性エラストマーブレンドは、風雨シール、ホース、ベルト、ガスケット、成形品、ブーツ、弾性繊維等の様な種々の商品を製造するのに有用である。発泡成形される最終製品もまた対象となる。カップを含むブレーキ用部品、等速ジョインの様なブーツ、及びラック、ピニオンジョイント、チュービング、シーリングガスケット、油圧又は空気圧使用機器の部品、O−リング、ピストン、弁、弁座、弁受け、他のエラストマー性ポリマーベースの部品又は、当業者に知られている金属とプラスチックを組み合わせた様な、他の材料と組み合わされたエラストマー性材料がある。V-ベルト、頭部が切断された肋材の表面が繊維よりなるV−ベルトを持つ歯付ベルト、砕いた短繊維補強V−ベルト、又は、短繊維を集めて成形されたゴムV-ベルトを含む伝動ベルトも考慮の対象になる。これらのベルトの断面及び及び肋材の数はベルトの最終用途、市場の種類、及び伝達すべきパワーにより異なる。これらのベルトはまた、外面が摩擦表面によって強化された織物よりなるフラットベルトであっても良い。トラック、ボート及び他の運搬機器を含むが、これに限定されるものではない。不均質ポリマーブレンドであって、ブレンドは:(a)少なくとも30%の結晶化度を持つ熱可塑性第一のポリマーを含む連続相;及び(b)前記連続相に分散する第一のポリマーと異なる第二のポリマーの粒子を含む分散相であり、第二のポリマーは20%未満の結晶化度を持ち、少なくとも部分的に交差結合しており、第二のポリマーの粒子の平均粒子サイズは1ミクロン未満である分散相、を含む。2.前記熱可塑性第一のポリマーがC2からC20のオレフィンのホモポリマーである1のポリマーブレンド。3.前記熱可塑性第一のポリマーが15重量%未満の少なくとも一つのコモノマーを持つC2からC20のオレフィンのコポリマーである、1又は2のポリマーブレンド。4.前記熱可塑性第一のポリマーがプロピレンのポリマーを含む1乃至3の何れかのポリマーブレンド。5.第二のポリマーが、少なくとも一つのC3からC20オレフィン及び少なくとも一つのポリエンを含む複数のコモノマーから生成される1乃至4のいずれかのポリマーブレンド。6.前記少なくとも一つのポリエンが少なくとも2つの重合可能な不飽和基を持つ5のポリマーブレンド。前記複数のコモノマーがプロピレン及びエチレンを含む5又は6のポリマーブレンド。第二のポリマーの粒子の平均粒子サイズが約50ナノメータから約0.5ミクロンである1乃至7のいずれかのポリマーブレンド。9.前記分散相が全不均質ポリマーブレンドの50重量%を超える部分を含む1乃至8のいずれかのポリマーブレンド。%未満の結晶化度を持ち、少なくとも部分的に交差結合しており、第二のポリマーの粒子の平均粒子サイズは10ミクロン未満である分散相、を含み、前記ポリマーブレンドは実質的にプロセスオイルを含まないポリマーブレンド。11.前記熱可塑性第一のポリマーがC2からC20のオレフィンのホモポリマーである10のポリマーブレンド。12.前記熱可塑性第一のポリマーが、15重量%未満の少なくとも一つのコモノマーを持つC2からC20のオレフィンのコポリマーである、10又は11のポリマーブレンド。C20オレフィン及び少なくとも一つのポリエンを含む複数のコモノマーから生成される10乃至12のいずれかのポリマーブレンド。14.前記第二のポリマーの粒子の平均粒子サイズが1ミクロン未満である、10乃至13のいずれかのポリマーブレンド。15.前記第二のポリマーの粒子の平均粒子サイズが約50ナノメータから約0.5クロンである10乃至14のいずれかのポリマーブレンド。17.前記キシレン中で不溶な部分が100ppm未満の硬化剤を含む16のポリマーブレンド。18.前記キシレン中で不溶な部分が少なくとも4%の前記分散相を含む16又は17のポリマーブレンド。20.前記重合(i)は触媒の存在下で実施され、及び前記接触(ii)は同じ触媒の存在下で実施される19のプロセス。21.前記重合(i)が第一の触媒の存在下で実施され、前記接触(ii)が第一の触媒と異なる第二の触媒の存在下で実施される19又は20のプロセス。23.接触(b)で生成される第一のポリマーが少なくとも0.01%の末端不飽和を持つ22のプロセス。C20オレフィンはプロピレンを含む22又は23のプロセス。C20オレフィン及び少なくとも一つのポリエンと接触(c)で接触される22乃至24の何れかのプロセス。26.前記ポリエンが少なくとも2つの重合可能な不飽和基を持つ22乃至25の何れかのプロセス。27.前記(a)で選択された触媒が、少なくとも一つの触媒成分及び少なくとも一つの活性剤を含む単一部位触媒である、22乃至26の何れかのプロセス。28.前記触媒成分が、各インデニル環の2及び4の位置の何れか又は両方に置換基を持つ架橋bis-インデニルメタロセン触媒である27のプロセス。C20オレフィン及び少なくとも0.0001重量%の前記ポリエンを含む、ことを含む前記プロセス。前記接触(b)で生成される第一のポリマーは少なくとも0.1%の末端不飽和を持つ29のプロセス。C20オレフィンがプロピレンを含む29又は30のプロセス。C20オレフィン及び前記少なくとも一つのポリエンと接触させる29乃至31の何れかのプロセス。33.前記ポリエンは少なくとも2つの重合可能な不飽和基を持つ29乃至32の何れかのプロセス。34.ステップ(c)で生成される前記第二のポリマーブレンドの粒子が、続く硬化ステップの前に、少なくとも100°Cの溶融温度を持つ29乃至33の何れかのプロセス。35.(a)で選択される触媒が接触(c)で使用される触媒と異なる29乃至34の何れかのプロセス。本発明は実施例及び添付図面を参照して更に詳細に説明される。(VIS))を用いて決定された。(2001)に記載されており、本文献は参照により本明細書に組み入れられる。グレード)に加え、BHTが溶解するのを待って生成された。フィルターでろ過された。ガラス前置フィルター/0.22ミクロンTeflonフィルター装置を置いた。モデルDG-4000)により脱気された。ポリマー溶液は、ガラス容器に乾燥ポリマーを置き、所望の量のTCBを加え、その後混合物を2時間連続攪拌しつつ160°Cで加熱して生成した。全ての量は重量により測定された。mg/mlの範囲であり、低い濃度のものは高分子サンプルとして用いられた。実施例の分枝指数は、オンライン粘度計を備えたSEC(SEC-VIS)を用いて測定し、SECトレースの各分子量でg’として報告されている。分枝指数g’は以下の様に定義される:g’=ηb/ηlηbは分枝ポリマーの極限粘度であり、ηlは分枝ポリマーと同じ粘度平均分子量(Mv)の線状ポリマーの極限粘度である。αにおいて、K及びαは線状ポリマーについて測定した数値であり、分枝指数測定に用いたものと同じSEC-DRI-LS-VIS装置で測定すべきである。本発明のポリプロピレンサンプルでは、K=0.0002288及びα=0.705を用いた。LS-VIS方法では多分散性を修正する必要がない。比較のため標準として選択された線状ポリマーは、同じ粘度平均分子量、モノマー含有量及び組成物分布を持っているものである。C11及びそれより上のモノマーの線状の特徴はMALLS検出器を用いてGPC分析により確認される。プロピレンのコポリマーでは、NMRはコモノマーの分枝よりも大きい分枝を示さない(例えば、コモノマーがブテンであるとすると、2の炭素よりも大きい分枝は存在しない)。プロピレンのホモポリマーでは、GPCは1の炭素原子より大きい分枝を示さない。(2001)を参照することができる。NMRにより測定されるシンジオタクチック度に相当する量である。ΣCi[ηi]b/ΣCiKMiαCiはポリマーピークのスライス(slice)i中のポリマー濃度であり、[ηi]bはポリマーピークのスライス(slice)i中の分枝ポリマーの粘度、Miは光散乱により測定したポリマーピークのスライス(slice)i中の重量平均分子量、K及びαは上で定義した通りである。794-85に従い以下の手順により決定された。3417-99により融解熱を用いて算出された。DSC-7を使用して得た。mg重量のサンプルはアルミニウムサンプルパンに封入された。DSCデータはサンプルをまず−100°Cまで冷却し、その後漸次10°C/分の割合で200°Cまで加熱したものを記録した。サンプルは第二の冷却ー加熱サイクルが実施される前に、200°Cで5分間保持された。第一及び第二サイクルの熱イベントが記録された。融解曲線の下の領域が測定され、融解熱及び結晶化度を決定するのに用いられた。結晶化度%が式[曲線の下の領域(ジュール/グラム)/B(ジュール/グラム)]*100、を用いて計算される。Bは主要モノマー成分のホモポリマーの融解熱である。(B)値を100%結晶性ポリプロピレンの融解熱として用いた。J/gを100%結晶性ポリエチレンの融解熱として用いた。複数の冷却及び融解ピークを示すポリマーについて、全てのピーク結晶化温度及びピーク融解温度が報告された。各融解ピークの融解熱は個々に計算された。E1356により測定された。(AFM))を用いて得た。サンプルの弛緩を防ぐため、サンプルはすべて極低温表面仕上げ(cryofacing)後8時間以内に分析された。極低温表面仕上げの間、サンプルは-130°Cに冷却され、Reichert極低温ミクロトーム装置でダイアモンドナイフで切断された。分析容器中に置かれ、凝縮が形成されることなく大気温まで暖められた。最終的に、表面仕上げされたサンプルがAFM分析をするために小型スチール製万力に置かれた。Instrument)上で空気中で実施された。