C7はほとんど一定である。C16が増加すると同じ大きさで減少させる。かようにして、コンデンサ15は電流路26に沿って負荷回路に放電される。VC7に向かって増加する。C18よりも大きくなければならない。C16が増加しているとき負荷回路電圧は減少し、そして整流電源は、負荷回路電圧が瞬時電源電圧以下に降下する期間中、導通できる。C15およびダイオード6の必要な電圧降下よりも大きい。これは、電流路25を経て負荷に与えるように、コンデンサ17からの放電電流を生じさせる。C15よりもずっと低くても、負荷回路電圧の低減の結果として、コンデンサ17はなお電流路25に沿って負荷回路へ放電することが可能とされる。【0032】次の記号を用いる。C18が増加するように、電源によって充電される。【0034】サイリスタ27はダイオード8の両端に示されており、該サイリスタ27のゲートはセンサ28によって制御されており、該センサ28は平滑コンデンサ7の両端電圧を感知する。C7がさらに上昇することを防ぐ。【0035】スイッチング装置9がオフに切り替ったとき、スイッチング装置10は直ちにオンに切り替わらず、そして装置10がオンに切り替わる前に限定された時間が経過する。この時間は第2図においてスイッチング装置9のスイッチオフと時間軸の原点の正側から負側への遅延電流波形の遷移との間の時間として示されている。電流帰還手段によって制御されている装置のスイッチングの場合には、この時間は上記のパラメータによっていつでも定義できるように取り決められることができ、以後、負に向う電流波形は装置10のターンオンを起こす。【0036】図3において、この回路は図1に参照して述べたものと同じであり、参照数字は同じ回路構成要素をあらわしている。電流路は以下に述べるように異なる。7に戻る電流路29を引き起こす。この両装置のオフ期間は図2において30から31への期間として示されており、これはコンデンサ7への充電をあらわす。図2における正弦波曲線の下の面積はチャージをあらわし、そして30から31への期間の間はコンデンサ7へのチャージをあらわし、であるのに対して装置9の「オン」時間である32から30への期間においてはチャージはコンデンサ7および電源から放電する。C7は増加するであろう。device,負荷回路の電圧が降下する率を制御し、したがって、この供給効果がなされる間の時間の長さを制御することがわかる。C7が常に電源ピーク電圧よりも大きいことを確保するように選択され得、そのため最初の充電後、コンデンサ7はもはや電源から直接に充電されず、そして供給効果は回路および負荷の損失を供給する。C7が安定にとどまり得るように到達され得、もしくは、例えば図1のサイリスタおよびセンサ27および28によりクランプされる最大値にまで上昇し得る。【0038】図4において、この図は図1で述べたと同じ回路を示し、参照数字は同じ回路構成要素を示す。図4において、スイッチング装置10はいまオンに切り替わり、そして4つの電流路がつくられる。16のプラス側から負荷回路,スイッチング装置10を経てコンデンサ16に戻るように続き、そして電流路36は電源のプラス側からコンデンサ17,負荷回路,スイッチング装置10を経て、電源にダイオード8を経て戻るように続く。7からの放電によって負荷回路に直列に電流路33を経て充電される。C16は同じ量で減少する。)よりも低く、そしてこのときコンデンサ18は放電し負荷電流に寄与する。C18が減少すると同じ大きさで増加する。C17および減少負荷回路電圧よりも高くなるやいなや起こる。【0041】図5において、図1の回路が、装置10のスイッチングオフ直後の、両スイッチング装置がオフの状態で示される。これは図2において37の瞬間として示される。76,負荷回路,ダイオード20に向いコンデンサ7に戻る電流路38を引き起こす。これらの電流路は図2における37から39への期間中に生じる。10のオフ時間中の状態をあらわす。【0042】また、前述のコンデンサ17および18の交互の充電および放電は、電源サイクルの一層大きな周期にわたって供給電流を生じさせるように働く。Also,上述の電流路からわかるように、制御コンデンサ15および16は平滑コンデンサ7の放電によって充電されるのに対し、ある半サイクルの間にリターンコンデンサ(戻りコンデンサ)に蓄えられたチャージは、次の半サイクルの間に負荷回路に放電されるように、整流電源から生ずる。同時に回路および負荷のために供給しなければならない。【0044】図6において、図1で述べたと同様の回路が示され、数字は同じ回路構成要素を示す。この場合には、ブリッジ整流器4はコンデンサ17および18両端の供給位置から移動されており、その両端に並列のコンデンサ40を充電し、このコンデンサ40はダイオード6のアノードとコンデンサ17のプラス側の間の正レール(正給電線)にインダクタ41を経て順番にドライブする。負レール(負給電線)はコンデンサ18とブリッジのマイナス側に結合される。17および18両端の電圧は、図7のグラフに、時間に対して示される。主周波数は参照数字42によって、そして変調されたスイッチング装置周波数は参照数字43によって示される。実際問題として、インダクタ41およびコンデンサ40の付加は高調波の一層の減少を促進することが知られている。components,奇数高調波のより少ない正弦波形に近似するように変えられる。これは、それを通る充電電流の比率を一層正弦電圧状にさせるインダクタの効果の結果として起きる。【0046】図8および図9は本考案の他の実施例を示す。図8において、全波整流ブリッジ44は電源45からの交流電源を受容し、整流された電流をプラスライン46およびマイナスライン47に供給する。47はダイオード50のカソードからアノードを経て平滑コンデンサ49の他方の側に通じる。51はダイオード48および50の各々の両端に並列に接続される。53からマイナスライン51に接続される。shown),該制御回路は一方の装置がオフに切替った後他方の装置がオンに切替るまでの限られた時間だけ待機する。駆動ライン53は、インダクタ55およびコンデンサ56を具備する直列共振回路に供給し、該コンデンサ56には並列にガス放電管負荷57が接続される。50のブリッジ側のリターンコンデンサ59を経てマイナスライン47に戻る。53からプラスライン46に設けられる。58および59はコンデンサ51に比例し、その各々の容量の大きさはコンデンサ51の各々の容量より大きく、勿論、コンデンサ49はコンデンサ58,59およびいずれのコンデンサ51よりも大きい。【0049】コンデンサ58および59はリターンコンデンサ手段として供給され、一方、コンデンサ51は制御コンデンサ手段を形成する。3方の電流通路が明らかでありこれは図8に示される。44,装置52,負荷を経て通じ、さらにコンデンサ59を経てブリッジに戻る。59,負レールの制御コンデンサ51を経て通じ、コンデンサ49に戻る。残りの電流路63はコンデンサ58の正極側からダイオード48,装置52,負荷を経て通じ、コンデンサ58に戻る。【0050】平滑コンデンサは通路62に沿って電流を放電しリターンコンデンサ59およびそれに直列に接続された負レール制御コンデンサ51を充電し、制御コンデンサの各々はリターンコンデンサの各々より著しく小さいことにより、コンデンサ51は平滑コンデンサ電圧へ向う高電圧まで充電する。VLCおよびコンデンサ59の電圧を越える場合である。cycle1および正レールコンデンサ51が通路63に沿って放電するようにさせる。【0052】実施例から明らかなように、動作は図1ないし図5の実施例の説明と同様に行われる。shown)は装置52をオフに切替え、装置54がオンに切替わるまでの限られた時間だけ待機する。この位置は図9に示される。図9は図8と同じ回路については同じ番号が与えられる。58およびダイオード51を経て平滑コンデンサ49を充電する。負の半サイクルの間、装置54はオンしリターンコンデンサ59はリターンコンデンサ58の充電と同様な作用により放電される。【0054】上述した動作は図1ないし図5に述べたものとほぼ同様であることが理解される。実施例において、平滑コンデンサ49の放電の正確な割合は、スイッチング装置がオンの間、両方の装置がオフの間に生ずるコンデンサ49の充電が少なくとも放電に等しいオーダにおいて得られる。スイッチング装置52がオンする時間の電流路および回路の動作については、両方のスイッチング装置がオフの間の周期が図8および図9で述べられた通路の鏡像になることが理解される。【0055】図10において、この回路は図8および図9の回路と同じ番号のものは同じ構成要素を有する。全波整流ブリッジ64は分割手法が用いられ、コンデンサ58および59と並列に一対のダイオード65、および平滑コンデンサ49と並列に一対のダイオード66が設けられる。交流入力67は対をなす2組のダイオードの各々の共通接点に接続される。これにより、回路はダイオード対65および66によって整流器として良好に動作する。【0056】図11ないし図14は本考案のさらに他の実施例を示す。全波整流ブリッジ68はライン69に沿ってプラス電源を供給し、ライン70に沿ってマイナス電源を供給する。プラスライン69はダイオード71のアノードからカソードを経て平滑コンデンサ72の一方の側に通じる。72の他方の側に直接接続される。69にてダイオード71および平滑コンデンサ72に接続され出力ライン74をプラスライン69に切替える。出力ライン74からはさらにスイッチング装置74がマイナスライン70に接続され出力ライン74をマイナスラインに切替える。スイッチング装置73は、その両端に並列に出力ラインからプラスラインにアノードとカソードが接続される。75から出力ライン74にアノードとカソードが接続される。出力ライン74はインダクタ78およびガス放電管負荷79を経て、ダイオード71のアノード側のリターンコンデンサ80を経て、プラスライン69に通じる。69.制御コンデンサ手段はダイオード71のカソード側のプラスライン69に接続され、インダクタ78およびガス放電管79を具備する負荷回路の端部に戻る。【0058】図11において、この回路はスイッチング装置75がオンしている場合には2本の電流路が明らかになる。81,負荷回路,スイッチング装置75を経て平滑コンデンサに到るラインであり、第2の通路83はブリッジ整流器68のプラス側からコンデンサ80,負荷回路,スイッチング装置を経てブリッジに戻るラインである。81,いずれもが平滑コンデンサ72の両端において直列に作用するので負荷電圧の降下を生ずる。voltage,電流路83は通流を開始し、整流電流は負荷に直接流れだす。平滑コンデンサの放電およびブリッジからの電流は以下に述べるように、制御コンデンサ81の相対的大きさに比例する。115の両方がオフの場合について示す。2本の電流路が明らかであり、これは、インダクタ78にはじまり、インダクタの周囲の減衰磁界の結果としてリンギングダイオード76を経て平滑コンデンサに到りさらにマイナスライン70からブリッジ68を経てリターンコンデンサ80を経てインダクタ78に戻る通路である。従って電流路84は平滑コンデンサ72の充電を行う。【0061】図13において、この回路は、図12のスイッチング状態におけるスイッチング装置がオンの場合について示すものである。81の放電により生じ、スイッチング装置73,負荷回路を経て制御コンデンサに戻る。135の両方がオフの場合について示すものである。2本の電流路が明らかであり、第1の通路88は、インダクタ78の周囲の減衰磁界の結果としてインダクタ78からリターンコンデンサを経てプラスラインに到り、ダイオード71を経て平滑コンデンサ72を経てさらにリンギングダイオード77を経てインダクタに戻る。第2の通路89はインダクタ78から制御コンデンサ81を経て分岐し電流路88に加わる。両方のスイッチング装置のオフ時間の間、インダクタの減衰磁界は平滑コンデンサ72の充電を生ずる。【0063】一般に、制御コンデンサ81(図11)の充電は負荷の両端の電圧の降下を生じ整流電源からの直接的効果を許容する。wherebyインダクタ78におけるエネルギの蓄積に十分な供給効果が可能であり、平滑コンデンサ72の放電状態の間のいかなる損失に対しても、限定された時間にインダクタにおける供給エネルギと共に平滑コンデンサの充電により補償される。【0064】この方法によってコンデンサ72の両端の電圧は整流電源のピーク電圧以上の適切な値に増大される。【0065】リターンコンデンサ80は図11ないし図14に述べた基本的メカニズムによる実質的影響なしに短絡回路により置換えられる。14の実施例の「負」レールの説明は、平滑コンデンサと整流器の間のアノードからカソードの負レールに設けられたダイオード71、およびこのダイオードの他方の側の負レールに設けられたコンデンサ80および81と共に可能である。電流路は図11ないし図14に述べられたものとまさに類似する。仮りに実施例における「負レール」の説明は図1の実施例で設けられたように、図11ないし図14の「正レール」の説明に結びつけられる。59はいずれも除去されたコンデンサ58は短絡回路により置換えられる。【0067】さらに本考案の他の実施例が図15ないし図18に説明される。90は負荷回路の帰路から負レールに接続される。【0068】図15において、装置75はオンし、単一の電流路91が整流電源の正側からリターンコンデンサ80,負荷回路,装置75を経て整流器に戻る通路として存在する。timeは整流電源により充電される。72に到り負レールに沿って戻り制御コンデンサ90を経てインダクタ78に戻るように通路92に沿って電流を流し続ける。【0070】図17においてスイッチング装置73は図16のスイッチング状態に引続きオンである。この場合2本の電流路が示される。72を経てさらに負荷回路を経て制御コンデンサ90に到り、さらに負レールに沿って平滑コンデンサに戻る通路である。73,負荷回路は復帰する。リターンコンデンサ80および制御回路90の大きさは電流通路が生ずるように設けられる。【0071】図18の回路は装置73および75の両方が図17の回路のスイッチング状態に引続きオフである場合を示す。78からガス放電管79,リターンコンデンサ80,ダイオード71を経て平滑コンデンサ72を充電するように流れ、さらに平滑コンデンサ72から負レール,リンギングダイオード77を経てインダクタ78に戻る。off,平滑コンデンサはインダクタの減衰により生ずる充電により充電される。80の放電を介して負荷への間接的供給効果は、負荷を経て回路および負荷損失およびインダクタに蓄えられるエネルギに対して十分な電流を提供するようにかつ必要なレベルにて平滑コンデンサの電圧を維持するように直接的整流電流路91と結合する。【0074】図11ないし図14および図15ないし図18の実施例は低電圧ガス放電管の駆動にとって適切であるが、負荷回路の両端の電圧降下はランプの最小動作電圧以下の電圧には降下しないことを確保すべきである。仮りにより高いランプ電圧が必要ならば直列共振負荷回路がランプの反作用的要素についてランプに設けられる。【図1】本考案の1実施例の回路図であって正のスイッチングサイクルに対する電流路を示す。【図2】図1の回路用のスイッチング装置での、時間に対しての電圧および電流の特性図である。cycle,図1の回路における電流路を示している回路図である。【図4】負のスイッチングサイクルに対する電流路を示している図1の回路の図である。【図5】負のサイクルに続いてスイッチング無しでの電流路を示している図1の回路の図である。【図6】誘導性入力フィルタを有する図1の実施例の回路図である。【図7】図6の回路のための、時間に対するリターンコンデンサの両端電圧の特性図である。【図8】本考案の他の実施例の回路図であって正のスイッチングサイクルに対する電流路を示す。【図9】正のサイクルに続いてスイッチング無しでの電流路を示している図8の回路図である。【図10】図8および図9の回路の変形の回路図である。【図11】本考案の他の実施例の回路図である。【図12】本考案の他の実施例の回路図である。【図13】本考案の他の実施例の回路図である。【図14】本考案の他の実施例の回路図である。【図15】本考案の他の実施例の回路図である。【図16】本考案の他の実施例の回路図である。【図17】本考案の他の実施例の回路図である。【図18】本考案の他の実施例の回路図である。ことを特徴とするガス放電ランプ用安定器。請求項1に記載の安定器。前記整流電源から発生する前記十分な量の電流の流れを、前記負荷回路による電圧降下の発生中に前記整流電源から直接得ることができるようにするため、前記制御コンデンサ手段が、前記負荷回路と前記帰路に関連する給電線との間に接続される、請求項1に記載の安定器。前記帰路は、前記整流電源から発生する十分な量の電流の流れを得るために前記制御コンデンサ手段に対して容量が調整される戻りコンデンサ手段を含む、請求項1に記載の安定器。請求項1に記載の安定器。電流の流れの全ての部分を合計することにより、前述の十分な量の電流の流れが提供される、請求項1に記載の安定器。第1の制御コンデンサ手段が制御コンデンサ手段が正の給電線に含まれる前記単方向性装置と並列に接続され、第2の制御コンデンサ手段は負の給電線に含まれる前記単方向性装置と並列に接続された、請求項6に記載の安定器。第1の制御コンデンサ手段は正の給電線から前記負荷回路に接続され、第2の制御コンデンサ手段は負の給電線から前記負荷回路に接続された、請求項6に記載の安定器。いずれの単方向性装置の整流入力側にも、前記負荷回路と直列に、電流の電流波形における奇数倍の高調波を減少させるために調整される入力誘導子が接続された、請求項1〜請求項8のいずれかに記載の安定器。高調波バイパスコンデンサが整流出力端子と並列に接続された、請求項9に記載の安定器。前記コンデンサ手段の容量が前記平滑コンデンサ手段の電圧を実質的に安定させるように調整される、請求項1〜請求項10のいずれかに記載の安定器。前記コンデンサ手段の容量が前記平滑コンデンサ手段の電圧を連続的に上昇させるようになっており、前記平滑キャパシタ手段の電圧が所定の最大値を超えて上昇することを防止するクランプ手段が設けられた、請求項1〜請求項11のいずれかに記載の安定器。前記クランプ手段は、動作状態にある給電線の単方向性装置の少なくとも一方を短絡するように接続される保護切換え回路と、電圧が所定の最大値を越えたことを感知したときに前記保護切換え回路を動作させるセンサ手段とを含む、請求項12に記載の安定器。前記保護切換え回路は、前記センサ手段によりゲートされるように接続されるサイリスタである、請求項13に記載の安定器。前記負荷回路が直列共振回路を包含し、その静電容量要素が静電容量要素と並列に設けられ駆動されるべきガス放電ランプ負荷を受け入れるように適して接続された、請求項1〜請求項14のいずれかに記載の安定器。