HAL Id: tel-02180891\nÉtude expérimentale et simulation de la ségrégation mécanique et thermique de billes millimétriques dans un\nséchoir de type tambour tournant\nAline Mesnier. Étude expérimentale et simulation de la ségrégation mécanique et thermique de billes millimétriques dans un séchoir de type tambour tournant. Génie des procédés. Université de Lyon, 2019. Français. �NNT : 2019LYSE1046�. �tel-02180891�\nN°d’ordre NNT : xxx\nl’Université Claude Bernard Lyon 1 Ecole DoctoraleN° 206\nEcole Doctorale de Chimie de Lyon Spécialité de doctorat : Génie des procédés\nSoutenue publiquement le 27/03/2019, par :\nEtude expérimentale et simulation de la ségrégation mécanique et thermique de billes millimétriques dans un séchoir de\ntype tambour tournant\nArlabosse, Patricia Professeure / RAPSODEE Rapporteure Falk, Véronique Professeure des Universités / LRGP Rapporteure Briançon, Stéphanie Professeure des Universités / LAGEPP Examinatrice Vacus, Pascal Responsable industriel / Sanofi Pasteur Examinateur Peczalski, Roman Professeur des Universités / LAGEPP Directeur de thèse Vessot, Séverine Professeure des Universités / LAGEPP Co-directrice de thèse\nPour ce long projet de trois ans, je tenais à remercier toutes les personnes qui ont été à mes côtés, que ce soit les proches, les scientifiques ou d’autres personnes dont nos chemins se sont croisés, chacun a une part importante dans sa réalisation. C’est pour cela que je tiens à remercier chacune de ces personnes pour leur aide ; quelle qu’elle soit.\nCe travail de thèse a été réalisé principalement au Laboratoire d’Automatique, de Génie des Procédés et de Génie Pharmaceutique (LAGEPP), UMR 5007 à l’université Claude Bernard Lyon 1.\nJe tiens à remercier la globalité des personnes de ce laboratoire, en particulier, la directrice Mme Stéphanie Briançon pour l’accueil au sein du laboratoire ainsi que Mme Nadia Chapel pour son accueil et sa réactivité.\nJe tenais à remercier mes rapporteures, Mme Véronique Falk et Mme Patricia Arlabosse d’avoir accepté d’examiner mon manuscrit, ainsi que Mme Stéphanie Briançon d’avoir accepté de faire partie de mon jury de soutenance de thèse, merci à vous trois pour vos commentaires.\nJe ne peux que remercier chaleureusement mes directeurs de thèse, Mr Roman Peczalski, de m’avoir suivi durant ces trois années de travail, malgré quelques divergences, je tenais à vous remercier pour tous vos conseils scientifiques et votre ténacité. Mme Séverine Vessot-Crastes, merci d’avoir été toujours de bons conseils durant ces trois années.\nJe tenais à remercier tout particulièrement, Mr Pascal Vacus, sans qui rien n’aurait pu être possible, merci d’avoir placé ta confiance en moi, de ton soutien, de tes conseils et de ton aide inestimable durant ces trois années et demie.\nDurant ces trois années, il y a eu deux personnes qui ont été là durant les réunions et les corrections, qui n’ont pas de titre sur ce papier de thèse mais que je tiens grandement à remercier. Mr Julien Andrieu, qui a été présent depuis le début du projet et qui m’a grandement aidé particulièrement sur les corrections, ou par sa présence dans les congrès, merci pour tout ce que vous m’avez apporté. Ensuite Mme Claudia Cogné, arrivée en cours de route grâce à une merveilleuse stagiaire, tu as su apporté un vent de fraicheur et de renouveau qui a fait beaucoup de bien au bout de deux ans sur le même sujet, alors je tenais à te remercier pour ta présence et tes conseils durant cette dernière année, tu m’as énormément aidé que ce soit scientifiquement ou moralement. Enfin, Mr Guilhem Mollon, merci pour tout ce que vous m’avez apporté comme connaissances sur les milieux granulaires, votre aide a été plus que précieuse.\nCes travaux n’auraient pas pu être réalisés sans l’immense aide de mes trois stagiaires que j’ai eu au fil des années. Ayoub Ait-Aariba, Emna Krid et Maroua Rouabah, qui ont effectué un excellent travail, chacun dans des domaines particuliers, ce travail n’aurait pas été aussi abouti sans vous.\nVient le tour de l’équipe technique du laboratoire, Mr Jean-Pierre Valour pour tous les moments où tu as soutenu mes décisions, Mr Sébastien Urbaniak, je te remercie pas pour tes blagues pourris mais merci de toute l’aide que tu m’as apporté et merci d’avoir d’avior toujours le sourire, Mme Gérakdine Agusti, je peux te remercier pour toutes les fois où je suis venue discuter quand je n’en pouvais plus, tu as été la première personne à m’intégrer au sein de ce labo et ce n’était pas gagné alors merci pour tout ça et puis aussi un peu pour le coté\nscientifique, et enfin Mr Quentin Lelong, merci pour tous les moments de rigolade, par contre je te remercie pas d’avoir parlé de nourriture chaque minute passé.\nJe tenais aussi à remercier les personnes de Sanofi Pasteur, Mr David Jouquot, je ne te remercierais jamais assez pour ton aide et ta patience dans ce labo confiné, ainsi que ces dicsussions durant les moments d’attentes. Mr Berttrand Woinet, Tu as été là depuis le début et ta confiance et ton soutien ont été grandement bénéfique, merci d’avoir suivi ce projet de près comme de loin. Je tenais à remercier toutes les personnes que j’ai croisées à Sanofi Pasteur, Mr René Labatut qui m’a donné une chance, ainsi que toutes les personnes du K et du T5.\nA tous mes co-bureaux, pour m’avoir supporté pensant trois ans, MERCI. Ceux qui sont partis et ceux qui restent, vous avez fait de ces trois ans, des souvenirs inoubliables, mention spéciale à Marouan.., Marie-Thé et Pierrot, celui avec qui j’ai partagé entièrement cette thèse, vous savez pas à quel point nos discussions m’ont fait du bien, vive le G231.\nJe tenais à remercier tous les autres doctorants et les permanents présents au sein du laboratoire, on a été comme une grande famille, merci de votre aide, de votre présence, de toutes les pauses qu’on a pu passer ensemble.\nA mes amis, merci d’être toujours là malgré les années, mes plaintes et mon caractère, il se peut que je me sois plainte durant ces trois ans donc merci de votre écoute et de votre présence permanentes.\nEt enfin, je tenais à remercier tout particulièrement ma famille, qui me soutiennent dans tous mes choix, mes parents Jean et Elisabeth ainsi que leur conjoint respectif, mon frère Thomas et sa femme Aurélie, merci d’avoir été là malgré les doutes. Enfin, cette thèse m’a aussi et surtout permis de rencontrer Alexis, qui m’a beaucoup soutenu dans les derniers mois difficiles, et pour cela j’en serais éternellement reconnaissante.\nLa problématique de l’homogénéité de traitement mécanique et thermique d’un lit particulaire bi-disperse en tailles ou en densités dans un tambour tournant horizontal a été abordée. Dans la première partie, le mélange des billes sphériques millimétriques dans un tambour de type\n‘tranche’ a été observé expérimentalement à l’aide des maquettes originales et simulé numériquement à l’aide d’un code commercial de type DEM. En ajustant le coefficient de frottement entre les billes, un accord satisfaisant a été obtenu entre les résultats des simulations et des expériences. Le lit a été globalement caractérisé par l’indice de ségrégation radial, la répartition des billes dans la couche frontale et l’angle de talus dynamique. Des phénomènes importants de ségrégation radiale et axiale ont été mis en évidence. Une réduction très significative de l’indice de ségrégation radiale a été obtenue dans le cas des ailettes multiples et longues par rapport au cas avec peu d’ailettes courtes ou pas d’ailettes. Dans la deuxième partie, le chauffage des billes par contact avec la paroi périphérique du tambour a été simulé par la méthode DEM. Des lits mono-disperse, bi-disperse (comme dans la partie 1), et à dispersion gaussienne ont été considérés. Les indices de ségrégation mécanique et thermique ont été comparés pour les différents types de lits et différentes configurations d’ailettes.\nL’intensité de la ségrégation thermique a été renforcée, dans l’ensemble, par la ségrégation mécanique et a été la plus forte pour le lit bi-disperses en densités. L’augmentation de la hauteur et du nombre des ailettes a considérablement amélioré l’homogénéité thermique du lit et la vitesse globale de chauffage.\nMots clés : Tambour tournant, Lit granulaire disperse, Méthode DEM, Ségrégation, Transfert de chaleur\nProduct homogeneity issue during mechanical and thermal processing of a bi-dispersed bed with two particles’ sizes or two particles’ densities in a horizontal rotary drum was considered. In the first part, the mixing of milli-metric size spherical beads in a two-dimensional drum was simulated by means of a commercial discrete element software and optically observed in a specially designed laboratory scale device. The spatial distribution of the particles in the front bed section, the radial mechanical segregation index and the dynamic slope angle were analyzed. After adjusting the friction coefficient, the simulation results were close to the experimental ones. Important phenomena of radial and axial segregation have been highlighted.\nThe radial segregation index was found to be significantly decreased by applying an important number of long baffles, while using few short baffles had practically no influence on segregation intensity. In the second part, the heating of the bed of spherical beads in a 2D drum with hot peripheral wall was simulated by means of the discrete element software. Mono-dispersed, gaussian-dispersed and bi-dispersed beds (same as in part 1) were considered. The mechanical segregation and the thermal segregation indexes were calculated for the different types of bed and for different baffles configurations. The thermal segregation was found to be generally enhanced by the mechanical segregation and reached its highest values for the bi-density bed.\nIncreasing the number and the length of the baffles considerably improved the overall heating rate and the thermal homogeneity of the considered beds.\nKey words : Rotary drum, Dispersed granular beds, DEM method, Segregation, Heat transfer\nListe des figures ... 10\nNomenclature ... 16\nPartie 1 : Etude de la ségrégation mécanique d’un lit bi-disperse de billes sphériques millimétriques mélangé dans un tambour tournant type ‘tranche’ ... 21\nETUDE BIBLIOGRAPHIQUE ... 22\nI. Introduction ... 22\nII. Régime d’écoulement granulaire dans un tambour tournant ... 23\nA) Régimes d’écoulement ... 23\nB) Transitions de régime ... 25\nC) Types de configuration des tambours cylindriques... 26\nIII. Grandeurs caractéristiques de l’écoulement dans un tambour tournant ... 27\nA) Mesure d’angles caractéristiques à différents régimes ... 27\nB) Zone statique et zone mobile ... 28\nC) Epaisseur de la zone mobile ... 29\nIV. Ségrégation au sein du lit des particules ... 31\nA) Mécanismes ... 31\nB) Ségrégation Radiale ... 32\nC) Ségrégation axiale ... 34\nV. Conclusion ... 35\nMATERIELS ET METHODES ... 36\nI. Choix et caractérisation du produit ... 36\nA) Propriétés et choix des billes ... 36\nB) Granulométrie ... 39\nC) Coefficient de frottement ... 40\nII. Simulation par la méthode DEM ... 47\nA) Méthodes DEM ... 47\nB) Propriétés spécifiques à la méthode DEM ... 50\nIII. Essais en tambour tournant ... 54\nA) Maquette de tambour tournant... 54\nB) Acquisition et traitement d’images ... 58\nC) Problèmes rencontrés et solutions... 60\nIV. Caractéristiques du lit granulaire ... 62\nA) Visualisation de la ségrégation ... 62\nB) Indices de ségrégation ... 63\nC) Angle de talus dynamique ... 66\nD) Fraction des particules ségrégées à la paroi ... 67\nE) Temps à la paroi ... 67\nRESULTATS ET DISCUSSIONS ... 68\nI. Simulations préliminaires... 68\nA) Visualisation de la ségrégation ... 69\nB) Indices de ségrégation ... 71\nC) Temps de contact des billes à la paroi ... 73\nII. Ségrégation mécanique sur le petit tambour – Comparaison entre expérimentation et simulation ... 79\nA) Lit bi-tailles ... 80\nB) Lit bi-densités... 86\nIII. Expérimentation sur les moyen et grand tambours ... 93\nA) Tambour de taille moyenne ... 93\nB) Grand tambour ... 103\nPartie 2 : Etude de la ségrégation thermique d’un lit bi-disperse de billes sphériques millimétriques par chauffage en tambour tournant de type ‘tranche’ ... 106\nETUDE BIBLIOGRAPHIQUE ... 108\nI. Introduction au séchage en tambour tournant ... 108\nII. Notion de séchage ... 109\nIII. Transfert de chaleur au sein d’un lit granulaire agité ... 110\nIV. La méthode des éléments discrets appliquée au chauffage ... 112\nV. Coefficient d’échange thermique entre billes ... 116\nMATERIELS ET METHODES ... 117\nI. Méthode DEM appliquée à la modélisation du transfert thermique au sein d’un lit granulaire agité de milli-billes ... 117\nA) Modèle de contact thermique selon l’approche DEM ... 118\nB) Modèle du transfert thermique au sein d’une bille ... 121\nII. Configurations étudiées et propriétés des matériaux ... 122\nA) Configurations simulées ... 122\nB) Propriétés thermo-physiques et mécaniques des matériaux et matériels utilisés ... 125\nIII. Caractérisation thermique du lit granulaire ... 127\nA) Visualisation de la ségrégation mécanique et thermique ... 127\nB) Indices de ségrégation ... 128\nC) Températures moyennes du lit granulaire ... 129\nIV. Plan d’expériences ... 130\nRESULTATS ET DISCUSSION ... 131\nI. Image thermique du lit ... 131\nA) Analyse de l’image thermique du lit. Etude de cas ... 131\nB) Images thermiques des différents lits en régime mécanique établi ... 135\nII. Comparaisons des résultats pour une configuration géométrique d’ailettes donnée avec différents types de lits ... 138\nA) Géométrie de tambour avec 4 petites ailettes (4PA) ... 138\nB) Géométrie de tambour avec 8 grandes ailettes (8GA) ... 144\nC) Géométrie de tambour sans ailette (OA) ... 146\nIII. Comparaison des indices de ségrégation entre tambours avec différentes configurations géométriques d’ailettes ... 148\nA) Lit bi-tailles ... 148\nB) Lit bi-densités... 154\nConclusion générale ... 160\nBilan des travaux ... 160\nIntérêt de l’étude ... 164\nPerspectives de l’étude ... 164\nRéférences ... 166\nAnnexes ... 169\nANNEXE 1 : Méthode de calcul pour le comptage de particules pour les simulations ... 169\nANNEXE 2 : Calcul du nombre de billes nécessaires aux simulations ... 171\nANNEXE 3 : Etapes pour le calcul de l’indice de ségrégation Is à la paroi frontale à l’aide des codes Image J et Matlab ... 172\nANNEXE 4 : Routine du calcul de l’Is axiale ... 176\nANNEXE 5 : Routine du calcul de du nombre de contact à la paroi ... 177\nAnnexe 6 : Etude paramétrique ... 179\nAnnexe 7 : Code Matlab utilisé pour obtenir l’IS thermique ... 180\nAnnexe 8 : Validation du modèle thermique ... 183\nAnnexe 9 : Calcul du nombre de Biot ... 190\nFigure 1 : Mesure des angles de talus en régime d’écoulement continu à surface libre en S  .. 25 Figure 2 : Représentation schématique d’une vue axiale du tambour. La différence entre un tambour long (à gauche) et un tambour étroit (à droite) est illustrée. Lp caractérise la largeur de matériau perturbé par les parois.  ... 26 Figure 3: Photo du tambour type tranche de diamètre 30 cm et de profondeur 4,2 cm avec un lit composé de billes de cellulose microcristalline et de son moteur. ... 26 Figure 4 : Mesures des angles caractéristiques en tambour tournant avec l’angle d’avalanche en bleu (τ), l’angle de repos en jaune (σ) pour le régime intermittent et l’angle d’écoulement en vert (ρ) pour le régime d’écoulement continu à surface plane ... 28 Figure 5 : Schéma représentant la zone mobile (M) et la zone statique (S) d’un lit en tambour tournant. Avec (a) : base de la zone d’écoulement, point autour duquel les particules tournent dans la zone statique. (b) : Point à la surface libre. La ligne h représente l’épaisseur de la zone mobile et relie a et b perpendiculairement à la surface libre au centre du tambour ... 29 Figure 6 : Schéma de tambour tournant représentant une ségrégation radiale (à gauche) et axiale (à droite)  ... 32 Figure 7: Illustration des figures de ségrégation en tambour tournant pour des différences de taille (a), de densité (b) et de forme (c)  ... 33 Figure 8 : Illustration de l’apparition d’un noyau immobile de particules lors d’un remplissage supérieur à 50%  ... 33 Figure 9 : Figure schématique représentant les différents types d’ailettes existants avec pour (a) des ailettes en S, pour (b) une ailette centrale à l’axe de révolution, pour (c) des ailettes concaves et pour (d) des ailettes droites à la paroi périphérique ... 34 Figure 10 : Illustration de simulation DEM (méthode des éléments distincts) après 100 tours d’un lit bi-disperse en taille avec un coefficient de frottement nul et une vitesse de 8 rpm ... 35 Figure 11 : Billes d’acétate de cellulose (1280 kg.m-3) de petites tailles à gauche (2mm) et de grande taille à droite (3 mm) composant le lit bi-tailles ... 37 Figure 12 : Billes d’acétate de cellulose (1280 kg.m-3, 2mm) à gauche et de polypropylène (910kg.m-3, 2mm) à droite composant le lit bi-tailles ... 38 Figure 13 : Billes de cellulose microcristalline à gauche et billes de semoule de couscous à droite utilisées pour un lit poly-disperse en tailles ... 39 Figure 14 : Granulométrie des particules utilisées pour le petit et le moyen tambour ... 39 Figure 15 : Granulométrie des particules utilisées pour le grand tambour ... 40 Figure 16 : Répartition spatiale des billes à la paroi avant (vue de devant) pour les 3 conditions de frottement. ... 41 Figure 17: Répartition spatiale des billes au centre du tambour (vue du milieu) pour les 3 conditions de frottement. ... 41 Figure 18 : Répartition spatiale des billes à la paroi arrière (vue de l’arrière) pour les 3 conditions de frottement ... 41\nFigure 19 : Mesure d’angles de talus avec des billes de polypropylène de 2mm ... 43\nFigure 20 : Image du logiciel représentant un tas formé de billes d’AC de 2 mm avec un coefficient de frottement de 0,3 et la mesure d’angle. ... 45\nFigure 21 : Figure illustrant la géométrie et les forces de 2 grains en interaction en DEM ... 48\nFigure 22 : Vue de face de l'équipement d'un tambour tranche ... 54\nFigure 23 : Vue des tambours de types tranches (2D) de différents diamètres (30 cm à gauche, 60cm à droite et 160cm au second plan) ... 55\nFigure 24 : Schéma de dimensionnement des obturateurs d'ailettes... 56\nFigure 25 : Schéma des grandes ailettes pour petit et moyen tambour réalisées sur mesure ... 57\nFigure 26 : Schéma des 10 possibilités de tambour grâces aux ailettes et aux obturateurs ... 57\nFigure 27 : Photo du petit tambour tournant au remplissage à volume égal (4 ailettes de 4cm) . 58 Figure 28 : Appareil photo et équipement des tambours tournants ... 59\nFigure 29 : Capture d'écran du logiciel Image J ... 60\nFigure 30 : Image d'expériences en tambour tournant avec ou sans ajout de talc ... 61\nFigure 31 : Photographie de la double ségrégation du lit et du talc ... 62\nFigure 32 : Figure explicative des découpages du tambour pour le calcul de l’indice de ségrégation. Découpage (15x15x1) pour l’indice de ségrégation radiale sur la figure de gauche, et découpage (1x1x10) pour l’indice de ségrégation axiale sur la figure de droite. Les chiffres entre parenthèses correspondent aux plans (x, y, z) ... 64\nFigure 33 : Graphe représentant l'indice de ségrégation en fonction de la longueur de la cellule 65 Figure 34 : Photographie d'une expérience d'un lit en tambour tournant analysée sous Image J pour la mesure d'angles de talus ... 66\nFigure 35 : Répartition des billes dans des plans de coupe du tambour simulé pour un lit bi- disperse en taille avec des billes de 2 mm (bleues) et des billes de 3 mm (rouges) (6 rpm) ... 69\nFigure 36 : Répartition des billes dans des plans de coupes du tambour simulé pour un lit bi- disperse en densité avec des billes de densité 900kg/m3 (bleues) et des billes de 1280 kg/m3 (rouges) (6 rpm) ... 70\nFigure 37 : Indices de ségrégation pour les lits bi-disperses en taille en fonction des paramètres de la simulation ... 71\nFigure 38 : Indices de ségrégation pour les lits bi-disperses en densité en fonction des paramètres de la simulation ... 72\nFigure 39 : Evolution de l’indice de ségrégation en fonction du temps pour une simulation bi- tailles avec un taux de remplissage de 1/3 et 8 ailettes de 1 cm (6 rpm) ... 73\nFigure 40 : Répartition des billes en fonction de leur passage à la paroi dans une configuration de remplissage 1/4 et 4 ailettes de 4 cm ... 74\nFigure 41 : Répartition des billes en fonction de leur passage à la paroi dans une configuration de remplissage 1/4 et 4 ailettes de 1 cm ... 75\nFigure 42 : Fraction de billes ne passant pas à la paroi en fonction du temps (6 rpm) ... 75\nFigure 43 : Fraction des 2 types de billes ne passant pas à la paroi en fonction du temps pour un lit bi-tailles (6 rpm) ... 76\nFigure 44 : Fraction de billes ne passant pas à la paroi pour le lit bi-disperse en taille et le lit mono-disperse (6 rpm) ... 77\nFigure 45 : Nombre de billes ne passant pas à la paroi pour le lit bi-disperse en taille et le lit mono-disperse (6 rpm) ... 77\nFigure 46 : Nombre de particules passant ou non à la paroi périphérique au cours du temps (chaque minute) réparties par classe définissant le nombre de contacts (les classes les plus nombreuses sont entourées en rouge) pour un lit bi-disperse de remplissage 1/3 avec 4 ailettes de 4 cm. ... 78 Figure 47 : Image comparative de la face frontale du tambour avec un lit bi-disperse en taille, un taux de remplissage de un quart et 8 ailettes de 4 cm à 2 minutes de rotation. (3 rpm) ... 80 Figure 48 : Photographies de la face frontale du tambour tournant au cours des premières secondes de la rotation avec un lit bi-disperse en tailles, un remplissage d’un sixième et 8 ailettes de 1.5cm (3 rpm) ... 81 Figure 49 : Valeurs des Indices de ségrégation à la paroi lors des essais expérimentaux en tambour tournant (3 rpm) ... 81 Figure 50 : Valeurs des Indices de ségrégation à la paroi à partir des essais de simulation ... 82 Figure 51 : Différents Is -entier, à la paroi en verre et à la paroi en acier- pour une simulation avec un remplissage de 1/4 et 8 ailettes de 4cm (3 rpm) ... 83 Figure 52 : Valeurs des fractions globales du noyau sur la face frontale à partir des essais expérimentaux (3 rpm) ... 84 Figure 53 : Valeurs des fractions globales du noyau sur la face frontale à partir des simulations (3 rpm) ... 84 Figure 54 : Valeurs des angles de talus dynamique à partir des expérimentations (3 rpm) ... 85 Figure 55 : Valeurs des angles de talus dynamique à partir des simulations (3 rpm) ... 86 Figure 56 : Comparaison des images à la paroi pour un remplissage d'un sixième avec 8 ailettes de 1.5cm entre l’expérience et la simulation après 2 minutes de rotation (3 rpm) ... 87 Figure 57 : Photographies des premières secondes de la rotation du tambour tournant avec un lit bi-disperse en densités, un remplissage d'un sixième et 8 ailettes de 1.5cm (3 rpm) ... 87 Figure 58 : Valeurs des indices de ségrégation à la face frontale à partir des expériences ... 88 Figure 59 : Valeurs des indices de ségrégation à la face frontale à partir des simulations (3 rpm)89 Figure 60 : Valeurs des fractions globales de particules ségrégées près de la face frontale pour les essais expérimentaux (3 rpm) ... 90 Figure 61 : Valeurs des fractions globales sur la face frontale déduites des simulations (3 rpm) . 90 Figure 62 : Valeurs des angles de talus à partir des expériences sur maquette 2D (3 rpm) ... 91 Figure 63 : Résultats des angles de talus à partir des simulations (3 rpm) ... 91 Figure 64 : Photographies des premières secondes dans le tambour tournant moyen avec un lit bi-disperse en tailles, un remplissage d'un huitième et 12 ailettes de 2.5cm (3 rpm) ... 94 Figure 65 : Valeurs des indices de ségrégation à la paroi à partir des essais expérimentaux (3 rpm) ... 95 Figure 66 : Valeurs des fractions globales à la paroi avant à partir des essais expérimentaux (3 rpm) ... 97 Figure 67 : Valeurs des angles de talus à partir des essais expérimentaux (3 rpm) ... 98 Figure 68 : Photographies des premières secondes de la rotation du tambour tournant avec un lit bi-disperse en densités, avec un taux de remplissage de 1/6 et muni de12 ailettes de 2.5cm de largeur. (3 rpm) ... 99 Figure 69 : Valeurs des indices de ségrégation des lits bi-tailles tirés des essais expérimentaux sur le moyen tambour (3 rpm) ... 100\nFigure 70 : Valeurs des fractions globales des billes ségrégées à la paroi pour des lits granulaires bi-tailles à partir des essais expérimentaux avec le tambour moyen (3 rpm) ... 101 Figure 71 : Valeurs des angles de talus dynamique des lits bi-tailles à partir des essais expérimentaux sur le moyen tambour (3 rpm) ... 102 Figure 72 : Photographie de la disposition du lit bi-disperse en tailles pour le grand tambour .. 103 Figure 73 : Photographie du mélange en tambour tournant soumis à un roulement à surface en S (3 rpm) ... 103 Figure 74 : Photographie du lit bi-disperse en taille dans le grand tambour avec un roulement continu à surface plane (1 rpm) ... 104 Figure 75 : Combinaison des différents modes de transferts de chaleur ... 109 Figure 76 : Transfert de chaleur au sein d'un tambour tournant avec radiation à gauche, convection au milieu et conduction à droite... 110 Figure 77 : Transfert de chaleur dans le système des éléments thermiques de contact  ... 111 Figure 78 : Différentes images au cours du temps d'un lit de particules colorées en fonction de leur température. Le temps augmente de gauche à droite avec t=0, 3 et 9 secondes tandis que la taille des ailettes augmente du haut jusqu'en bas.  ... 113 Figure 79 : Evolution de la température moyenne (a) et de l'écart type de la température (b) en fonction du temps avec différents types d'ailettes. ... 114 Figure 80 : Evolution de la température dans un tambour statique ou un tambour tournant avec différentes vitesses de rotation à t=25min.  ... 115 Figure 81 : Théorie de Hertz  ... 119 Figure 82 : Comparaison d'une courbe gaussienne théorique avec la courbe gaussienne utilisée pour les simulations... 123 Figure 83 : Simulation de l'évolution thermique (°C) d'un lit mono-disperse avec un tambour muni de 4 petites ailettes (3 rpm) ... 132 Figure 84 : Profils thermiques au sein d’un lit mono-disperse statique après 14 minutes de chauffage ... 133 Figure 85 : Image des forces compressives au sein d’un lit granulaire mono-disperse statique au bout de 14 minutes (3 rpm) ... 134 Figure 86 : Images de la ségrégation mécanique à gauche et thermique à droite d'un lit granulaire bi-taille avec tambour muni de 4 petites ailettes ... 135 Figure 87 : Images de la ségrégation mécanique à gauche et thermique à droite d'un lit bi- densités avec 4 petites ailettes (3 rpm) ... 136 Figure 88 : Images de la ségrégation mécanique à gauche et thermique à droite d'un lit gaussien avec 4 petites ailettes (3 rpm) ... 137 Figure 89 : Evolution des valeurs des indices de ségrégation thermique pour tous types de lits avec une configuration de petites ailettes (3 rpm) ... 138 Figure 90 : Evolution des Indices de ségrégation mécanique de différents lits avec un tambour muni de 4 petites ailettes (3 rpm) ... 140 Figure 91 : Evolution des valeurs des températures moyennes pour tous les lits avec une configuration de tambour avec petites ailettes (3 rpm) ... 141 Figure 92 : Images des forces compressives pour le lit mono-disperse à gauche et le lit bi- densités à droite à 14 minutes. (3 rpm) ... 143\nFigure 93 : Evolution des indices de ségrégation thermique et des indices de ségrégation mécanique pour les lits granulaires bi-tailles et bi-densités avec tambour muni de 8 grandes\nailettes (3 rpm) ... 144\nFigure 94 : Evolution des températures moyennes des lits granulaires bi-disperse en tailles et en densités avec une configuration de tambour muni de 8 grandes ailettes chauffées (3 rpm) ... 145\nFigure 95 : Evolution des Indices de ségrégation thermique et mécanique pour les lits granulaires bi-densités et les lits bi-tailles avec une configuration de tambour sans ailettes (3 rpm) ... 146\nFigure 96 : Profils de températures moyennes au sein des lits bi-densités et bi-tailles avec une configuration de tambour sans ailettes (3 rpm) ... 147\nFigure 97 : Evolution des Indices de ségrégation mécanique et thermique avec des tambours munis de différentes configurations d'ailettes pour un lit granulaire bi-tailles (3 rpm) ... 148\nFigure 98 : Températures moyennes du lit granulaire bi-tailles avec des tambours munis de différentes configurations d’ailettes (3 rpm) ... 151\nFigure 99 : Evolution des indices de ségrégation pour chaque type de population pour un lit granulaires bi-tailles avec un tambour muni de 4 petites ailettes (3 rpm) ... 152\nFigure 100 : Températures moyennes du lit granulaire bi-tailles en fonction de chaque type de simulation avec un tambour muni de 4 petites ailettes (3 rpm) ... 153\nFigure 101 : Evolution des indices de ségrégation thermique et mécanique pour un lit bi-densités avec des tambours munis de différentes configurations d’ailettes (3 rpm) ... 154\nFigure 102 : Températures moyennes des lits granulaires bi-densités avec différentes configurations de tambour (3 rpm) ... 156\nFigure 103 : Evolution des indices de ségrégation pour chaque type de population pour un lit granulaires bi-densités avec un tambour muni de 4 petites ailettes (3 rpm) ... 157\nFigure 104 : Températures moyennes pour chaque type de particules dans le lit bi-densités avec un tambour muni de 4 petites ailettes (3rpm) ... 158\nFigure 105 : Image de la 1ère étape sous Image J "sélection et suppression de l'arrière-plan" .. 172\nFigure 106 : Image de l'étape 2 sous Image J "réglages de l'échelle" ... 172\nFigure 107 : Image de l'étape 3 sous Image J "seuillage de l'image » ... 173\nFigure 108 : Image de l'étape 4 sous Image J "conversion » ... 174\nFigure 109 : Image de l'étape 5 sous image j "Comptage des particules" ... 174\nFigure 110 : Images thermiques de la simulation de Weigler en lit statique ... 185\nFigure 111 : Représentation graphique de la simulation de Weigler et celle de notre étude en lit statique. ... 185\nFigure 112 : Images thermiques de la simulation de Weigler en lit agité. ... 186\nFigure 113 : Représentation graphique de la simulation de Weigler et celle de notre étude en lit agité. ... 187\nTableau 1 : Régime d’écoulement en tambour tournant et leurs propriétés  ... 24\nTableau 2 : Expression des paramètres caractéristiques des zones d’écoulement intervenant dans les modèles théoriques ou dans les mesures expérimentales  ... 30\nTableau 3 : Propriétés des différentes billes pouvant être utilisées en tambour tournant, les billes sélectionnées sont en rouge, les valeurs avec * sont des valeurs mesurées ... 37\nTableau 4 : Indice de ségrégation radiale dans 3 couches du lit pour différentes conditions de frottement aux parois ... 42\nTableau 5 : Résultats des essais expérimentaux d’angles de talus avec différentes particules et différentes tailles et types de surface. (Unité : degré) ... 44\nTableau 6 : Valeurs simulées des angles de talus naturel pour chaque type de billes en fonction du coefficient de frottement et comparaison aux valeurs expérimentales. ... 46\nTableau 7 : Propriétés des matériaux utilisés pour les particules ... 50\nTableau 8 : Propriétés des matériaux utilisés pour le tambour ... 51\nTableau 9 : Coefficient de frottement entre les différents matériaux ... 51\nTableau 10 : Nombre de billes nécessaires en simulation ... 52\nTableau 11 : Nombres de particules nécessaire pour les simulations préliminaires ... 53\nTableau 12 : Dimensions des tambours tranches ... 55\nTableau 13 : Possibilité d'expériences grâces aux ailettes et aux obturateurs construits sur le petit et le moyen tambour ... 57\nTableau 14 : Plan de simulations des simulations préliminaires ... 68\nTableau 15 : Pourcentage total de billes ne touchant pas la paroi dans les différentes simulations et pour un lit bi-disperse en taille (2 et 3 mm). ... 73\nTableau 16 : Pourcentage total de billes ne touchant pas la paroi en fonction dans les différentes simulations et pour un lit bi-disperse en densité. ... 74\nTableau 17 : Plan d'expériences des essais expérimentaux et de simulation pour chacun des lits bi-disperse ... 79\nTableau 18 : Plan d'expériences des essais expérimentaux et de simulation pour chacun des lits bi-disperse ... 93\nTableau 19 : Nombre de billes nécessaires aux essais de simulation du transfert thermique .. 123\nTableau 20 : Propriétés thermiques et mécaniques des matériaux ... 126\nTableau 21 : Coefficients de frottement statique solide-solide ... 126\nTableau 22 : Pas de temps et "Grid cells" pour chaque type de lits ... 127\nTableau 23 : Plan d'expériences des simulations réalisées ... 130\nTableau 24 : Nombre de contacts totaux au sein de tous les types de lits ... 142\nTableau 25 : Masse et densité unitaires moyennes des billes utilisées pour les expériences ... 169\nTableau 26 : Porosité externe des particules ... 170\nTableau 27 : Nombre de particules pour remplir le tambour ... 170\nTableau 28 : Etude paramétrique sur les paramètres les plus influents sur la vitesse de chauffage ... 179\nTableau 29 : Propriétés thermiques et mécaniques des matériaux- Simulation Weigler ... 184\nTableau 30 : Propriétés thermiques et mécaniques des matériaux – Simulation Vargas ... 188\nC Fraction de particules dans le zone i -\nത Fraction moyenne des particules j dans tout le lit -\nCp Capacité thermique J.kg-1.K-1\nd Diamètre des particules m\ne Coefficient d’élasticité Pa\nE Module de Young Pa\nFr Nombre de Froude -\ng Accélération de la pesanteur m.s-2\nh Epaisseur de la zone mobile m\nK Conductance thermique W.K-1\nL Nombre de zones découpées dans le lit -\nm Masse kg\nN’ Nombre de particules de type j dans la zone i -\nN Nombre total de particules présentes dans la zone i - n Nombre totale de particules d’acétate de cellulose -\np Nombre de particules du même type -\nܳሶ Flux thermique W\nq Nombre de particules de polypropylène -\nR Rayon du tambour m\nr Rayon effectif d’une particule m\nRc Rayon de contact m\nV Vitesse m.s-1\nw vitesse de rotation tr.s-1\nα Coefficient de transfert de chaleur W.m-².K-1\nβ Coefficient d’amortissement kg.s-1\nɁ Profondeur d’interpénétration m\nε Porosité du lit -\nϴ Angle de talus °\nλ Conductivité thermique W.m-1\n Coefficient de Poisson -\nΩ Vitesse de rotation angulaire du tambour s-1\ni Particule i j\nAC Acétate de cellulose DEM Discrete element method GA Grandes ailettes\nIS Indice de ségrégation\nISA Indices de ségrégation arrière ISF Indices de ségrégation frontale ISG Indices de ségrégation globale ISM Indices de ségrégation mécanique IST Indices de ségrégation thermique MCC Cellulose microcristalline\nM&L Marteau & Lemarie PA Petites ailettes\nPAnc Petites ailettes non chauffées PP Polypropylène\nCe travail de thèse a été réalisé dans le cadre d’un partenariat industriel avec la société Sanofi Pasteur pour contribuer à la caractérisation et à la modélisation d’un procédé discontinu de séchage de microsphères congelées par sublimation-désorption en tambour tournant.\nEn effet, le procédé de sublimation-désorption statique en flacons posés sur une étagère présente souvent le risque d’induire des différences de traitement significatives au sein d’un même lot de produit, qui pourraient conduire à une variabilité des propriétés d’usage. Ces différences proviennent en partie du caractère aléatoire de la nucléation de la glace pendant la phase de congélation en flacons, qui peut s’étaler sur plusieurs heures en absence de déclenchement adapté, mais tout autant des difficultés à assurer des conditions identiques de transfert de chaleur pour tous les flacons, sous vide poussé.\nPour y remédier, le produit initialement liquide peut être congelé sous forme de microsphères qui sont ensuite soumises à un séchage en lit agité dans une enceinte sous vide poussé dont les parois sont chauffées, une agitation mécanique permettant d’assurer une meilleure homogénéité de traitement de l’ensemble du produit.\nEn présence d’un nombre très important de particules à sécher en même temps, le procédé de sublimation-désorption dynamique en tambour tournant doit pouvoir assurer un mélange et un traitement thermique plus rapide et plus homogène du lot entier de produit.\nEn pratique industrielle, la population des particules obtenues après congélation n’est pas parfaitement mono-disperse en taille, mais surtout la densité des particules évolue nécessairement en cours de sublimation ; l’impact de ces différences entre particules doit être maîtrisé. Un lit poly-disperse aura naturellement tendance à ségréger au cours du temps, les particules se séparant et se regroupant dans le volume du tambour selon leurs poids et leur taille. Notamment, il y aura accumulation des particules les plus petites et/ou plus denses au cœur du lit (Norouzi et al.,2015). De plus, le chauffage du lit particulaire dans un tambour tournant est assuré par la paroi latérale cylindrique et si le renouvellement des particules sur cette paroi n’est pas suffisant, une partie des particules risque d’être trop chauffée et une autre trop peu. Il est en fait souhaitable que chaque particule reçoive une quantité similaire de chaleur provenant de la paroi chauffante, la durée de traitement thermique étant similaire pour l’ensemble des particules.\nLe contexte étant posé, il est important de préciser tout de suite que l’étude décrite dans ce mémoire ne concerne directement ni la sublimation-désorption, ni un produit organique congelé par atomisation en particulier, mais qu’elle porte sur le mélange rotatif et le chauffage par contact de billes sphériques en matière plastique synthétique. Il s’agit donc d’une étude essentiellement sur les aspects fondamentaux liés au procédé mentionné précédemment et non les aspects applicatifs, les études étant réalisées sur des matériaux modèles.\nLa problématique industrielle de ce travail est de limiter l’hétérogénéité de composition et de température au sein d’un lit poly-disperse de sphères millimétriques lors d’un chauffage par contact dans un tambour tournant. Le but pratique est d’identifier les effets de la taille et du\nremplissage du tambour, mais aussi du nombre et de la hauteur des ailettes, qui doivent favoriser l’homogénéité du mélange et du traitement thermique.\nLe mouvement et la composition du lit de particules impactent directement les transferts de chaleur au sein du lit et donc la distribution des températures et la cinétique thermique du lit. La problématique scientifique de ce travail est la synergie éventuelle entre les phénomènes de ségrégation mécanique et de ségrégation thermique pour différentes morphologie (modes de dispersion) du lit. L’influence de la morphologie et de la géométrie du système sur l’intensité de la ségrégation mécanique et thermique sera étudiée afin de déterminer les paramètres les plus influents.\nDes nombreuses études ont été publiées d’une part sur le mélange en tambour tournant et notamment l’influence des ailettes sur l’intensité de la ségrégation mécanique dans les lits bidisperses (Watson et al, 2008 ; Bhattacharya et al., 2014), et d’autre part sur le chauffage en tambour tournant et l’influence de la dimension des ailettes et du tambour sur la cinétique thermique (Figueroa et al., 2010; Chaudhuri et al., 2010) Mais le lien entre la ségrégation mécanique et thermique n’a pas encore été analysé et établi dans la littérature. De plus, à notre connaissance, aucun résultat n'a été publié à ce jour concernant l’étude thermique des lits dispersés composés de particules de tailles et de natures différents. Par ailleurs, la partie expérimentale de cette étude a été réalisée pour un nombre de particules supérieur à celui utilisé dans les études expérimentales du mélange de particules solides déjà disponibles.\nLa modélisation et la simulation de l’écoulement et des transferts thermiques dans des lits agités de particules solides est complexe. L'approche macroscopique classique qui est celle du milieu continu équivalent, illustrée pour le séchage par contact par la méthode dite de ‘pénétration’\n(Schlunder et Mollekopf, 1984), conduisent à des résultats globaux donnant des tendances moyennes sur l’ensemble du lit. Elles ne fournissent pas d'informations locales et ne permettent pas de s’assurer que toutes les particules ont eu le même parcours et la même histoire thermique. Afin de suivre chaque particule individuellement, la méthode des éléments discrets (en anglais ‘discrete element method’, en abrégé DEM) est indispensable. Cette méthode numérique permet de suivre chaque particule constituant le lit granulaire agité, de connaitre sa position, sa vitesse et sa température à chaque instant de temps. Kwapinska et al. (2008) ont comparé les résultats obtenus par la modélisation ‘continue’ analytique et la modélisation\n‘discrète’ numérique et ont montré un bon accord sur les tendances générales dans le cas du chauffage en tambour tournant. Cependant, la nécessité d’affiner le modèle rudimentaire de transfert thermique entre les particules de la méthode DEM dans sa version standard a été pointée.\nCe mémoire de thèse est structuré en une introduction, deux parties principales et une conclusion générale. Chaque partie principale comporte sa propre étude bibliographique, présentation des méthodes, analyse des résultats et conclusion.\nLa première partie du mémoire de thèse est dédiée à l’étude de la ségrégation mécanique d’un lit bi-disperse de billes sphériques millimétriques dans un tambour tournant type ‘tranche’. Elle décrit d’abord les essais expérimentaux réalisés dans des maquettes de trois tailles différentes spécialement conçues permettant l’observation visuelle de la distribution des billes dans la\ncouche frontale du lit. Ensuite, elle présente les simulations réalisées par la méthode DEM à l’aide d’un code commercial et qui donnent accès aux données sur toute la profondeur du lit. Les résultats des expériences et de simulations sont comparés pour le tambour de petite taille. Les caractéristiques globales de la couche frontale du lit sont définies et calculées (indice de ségrégation mécanique, angle de talus dynamique, fraction des billes ségrégées) et permettent une comparaison aisée des résultats obtenus pour différentes morphologies du lit (bi-tailles ou bi-densités) et tailles du tambour, différents taux de remplissage, nombres ou longueurs d’ailettes.\nLa deuxième partie de ce travail de thèse porte sur l’étude de la ségrégation thermique (mais aussi l’étude comparée de la ségrégation mécanique et thermique) dans un tambour rotatif pour différentes populations de billes (dispersions bimodale, monomodale et gaussienne) et avec les mêmes matériaux et géométries que dans la partie précédente. L’étude est exclusivement basée sur la simulation par la méthode DEM, et plus particulièrement sur l’évolution simulée de l’indice de ségrégation thermique et de la température globale du lit. Les résultats sont présentés de manière à mettre en évidence la relation entre l’intensité de la ségrégation mécanique et de la ségrégation thermique, ainsi que l’influence de la géométrie du tambour et des ailettes sur l’homogénéité des températures au sein du lit et la cinétique globale de chauffage.\nPartie 1 : Etude de la ségrégation mécanique d’un lit bi-disperse de billes sphériques millimétriques mélangé dans un tambour tournant type ‘tranche’\nL’étude de l’écoulement des poudres a été réalisée dans le cadre d’un partenariat industriel avec Sanofi Pasteur. En effet ils ont développé un nouveau procédé de sublimation-désorption basé sur la sublimation-désorption dynamique en tambour tournant avec un lit agité. Le lit de particules qui est traité dans ce tambour tournant industriel n’est pas parfaitement mono- disperse car il existe dans ce lit des disparités de taille et de densités. Ce lit hétérogène aura donc tendance à se ségréger au cours du temps.\nLe but de cette thèse est de mettre en évidence la ségrégation et d’étudier les conditions dans lesquelles elle peut être réduite. Pour ce faire, des simulations d’écoulement du produit, avec variations de différents paramètres, dans un tambour tournant vont être réalisées avec une méthode numérique couramment utilisée dans les études de milieux granulaires, la méthode des éléments discrets (notée DEM par la suite pour Discrete Element Method). Les résultats vont être comparés aux observations expérimentales effectuées dans des tambours (2D) de type tranches. Il s’agit dans tous les cas de tambours dont l’axe est horizontal.\nDifférents paramètres vont être étudiés sur le tambour tournant comme le taux de remplissage, les ailettes (nombre et hauteur) ou différentes compositions de particules. Des méthodes de caractérisations du lit ont été mises en place pour pouvoir, par exemple, analyser les images et comparer les simulations numériques aux essais expérimentaux.\nAinsi, la première partie de ce chapitre sera consacrée à une étude bibliographique sur l’écoulement de milieux granulaires en tambour tournant. Dans un premier temps, nous définirons les différents régimes d’écoulement, puis nous introduirons les grandeurs caractéristiques de ces régimes d’écoulement, et nous terminerons en expliquant les problématiques de ségrégation mécaniques.\nDans la deuxième partie, nous décrirons les matériels et méthodes utilisés dans cette étude : le choix des particules, les outils numériques, et les maquettes expérimentales de tambours tournants.\nEnfin, la dernière partie est dédiée à l’évaluation de la ségrégation à différentes échelles et pour différents types de lits bi-disperses. Nous pourrons ainsi conclure sur les facteurs clés qui permettent de limiter les effets de ségrégation mécanique.\nCe travail bibliographique est réalisé dans le cadre de cette thèse sur le sujet du séchage de microsphères en tambour tournant. Le premier objectif de notre étude est d’étudier les conditions d’obtention d’un mélange homogène de particules poly-disperses afin d’aboutir à un séchage homogène et uniforme de l’ensemble de ces particules. Pour ce faire, chaque particule doit avoir été en contact un temps suffisant avec la paroi périphérique du tambour tournant, car seule cette paroi fournit la chaleur de sublimation/désorption nécessaire aux changements de phase du solvant congelé (glace) ou adsorbé.\nLe lit de particules qui va être traité lors du procédé industriel n’est pas parfaitement monodisperse, avec de la dispersion en taille mais aussi en densité. Cette dernière va notamment apparaitre lorsque les particules vont perdre leur eau. Les différences de tailles ou de densités peuvent induire des phénomènes de ségrégation, c’est-à-dire la concentration de grains d’un type donné en un endroit donné. La ségrégation va nuire au séchage homogène de l’ensemble du lit. Le but de l’étude bibliographique est de répondre aux questions suivantes : - Comment se déplacent les particules lors du mélange en tambour tournant ?\n- Quels sont les mécanismes de la ségrégation ?\n- Quels sont les paramètres influant sur la ségrégation ?\n- Dans quelles conditions est-il possible d’éviter la ségrégation ?\nLes matériaux granulaires se rencontrent sous différentes formes dans de nombreuses industries (matériaux, énergie, ciments, engrais, agroalimentaire, etc.) et notamment l’industrie pharmaceutique.\nLes connaissances poussées sur le comportement rhéologique et physique de ces matériaux granulaires en lit mobile ou agité sont d’une grande importance pour la conception, l’optimisation et la conduite des divers types de séchoirs à tambour rotatif, fonctionnant en continu ou en discontinu et largement répandus dans ces industries.\nLes matériaux granulaires agités en tambour tournant présentent une large gamme de régimes d’écoulement de la poudre avec des mécanismes de mélange et des phénomènes de ségrégation associés qui restent encore à ce jour partiellement identifiés ou mal maitrisés. \nLes matériaux granulaires sujets aux agitations sont rencontrés dans beaucoup d’application dans le traitement des matériaux. \nII. Régime d’écoulement granulaire dans un tambour tournant\nIl existe plusieurs types de régimes d’écoulement d’un lit granulaire de particules contenues en tambour tournant, régimes qui sont fonction de la vitesse de rotation du tambour. L’écoulement se fait sur un lit de particules mobiles et potentiellement mobilisables pour l’écoulement. \na. Régimes de glissement\nCes types de régimes se rencontrent à très faible vitesse de rotation (ω<1 rpm) et à faibles taux de remplissage du tambour. Il existe 2 types de régime de glissement :\n• Régime de glissement à la paroi (Sliding)\nLe lit se comporte comme un seul bloc qui glisse constamment à la paroi en formant un petit angle de déflexion. (Tableau 1)\n• Glissement par à-coups (Surging)\nCe régime apparait lorsqu’il existe des frottements plus importants à la paroi, entrainant les particules qui vont s’accrocher sur la paroi en formant un angle de déflexion plus important. Les particules se comportent alors comme un seul bloc tantôt mobile tantôt statique : ce bloc va rester collé à la paroi jusqu’à former un certain angle critique qui lui permettra de glisser le long de celle-ci vers le fond du tambour jusqu’à reprendre sa place initiale.\nb. Régimes de cascade\nCes régimes sont caractérisés par une circulation continue du lit de particules à l’intérieur du tambour tournant et sont observés lorsqu’il existe un coefficient de friction des particules sur la paroi suffisant. Dans la majorité des cas, le régime en écoulement continu est privilégié.\n• Régime intermittent ou d’avalanche (Slumping)\nLe lit s’élève dans le tambour jusqu’à atteindre un angle d’avalanche assez élevé créant une avalanche qui emporte une partie du lit avec elle. Ce régime apparait lorsque la vitesse de rotation est faible et le coefficient de frottement statique élevé, le phénomène se répète jusqu’à l’arrêt complet de la rotation du tambour.\n• Régime d’écoulement continu à surface plane (Rolling)\nCe régime apparait lorsque la vitesse de rotation et le degré de remplissage deviennent plus élevés. Il est caractérisé par un large groupe de particules qui sont entrainées en bloc par les parois du tambour, jusqu’à atteindre un certain angle limite d’écoulement. A partir de cet angle, les particules forment une couche mobile à surface plane avant de redescendre vers le cœur ou le bas du lit.\nC’est ce type de régime que l’on va cibler car il permet de réduire la ségrégation avec un lit polydisperse. Avec une vitesse de rotation du tambour comprise entre 2 et 6 rpm et un faible taux de remplissage (1/6), ce sera le régime le plus fréquemment rencontré au cours de nos études.\n• Régime d’écoulement à surface en S (Cascading)\nCe régime d’écoulement à surface en S s’obtient en augmentant encore davantage la vitesse de rotation du tambour. Comme précédemment, la majorité du lit va être entrainée par les parois du tambour conduisant à la formation d’une arche, formation suivie d’un écoulement en cascade des particules pour former une surface supérieure de lit de forme en S.\nc. Régimes de cataracte\nCes régimes apparaissent aux grandes vitesses de rotations et avec des taux de remplissage élevés. Ces régimes sont rarement étudiés dans des cas de tambours tournants.\n• Régime de Cataracte (Cataracting)\nLors de ce régime, le lit est entrainé par les parois du tambour, mais la vitesse est telle que certaines particules retombent en chute libre, avec des trajectoires aléatoires pour reformer le lit de particules en mouvement.\n• Régime centrifuge (Centrifuging)\nLorsque le nombre de Froude (défini dans le paragraphe suivant) devient supérieur à 1 et que la vitesse atteint un seuil élevé, on obtient le régime centrifuge caractérisé par le fait que, sous l’effet de la force centrifuge, les particules sont plaquées contre la paroi périphérique du lit et ne peuvent plus s’écouler.\nUn schéma décrivant de ces différents régimes est présenté dans le Tableau 1.\nTableau 1 : Régime d’écoulement en tambour tournant et leurs propriétés \nB) Transitions de régime\nLes paramètres qui caractérisent les transitions entre ces différents régimes sont, par ordre d’importance : le nombre de Froude, le taux de remplissage, le rapport diamètre du tambour sur diamètre des particules (D/d) et les caractéristiques du milieu granulaire. Pour définir les limites des paramètres caractéristiques de chaque régime, le nombre de Froude est très souvent utilisé.\n• Le nombre de Froude\nLe nombre de Froude est défini par la relation suivante :\nDans laquelle Ω =2πw représente la vitesse de rotation angulaire du tambour ; R, le rayon du tambour, g l’accélération de la pesanteur et w la vitesse de rotation du tambour.\nLe nombre de Froude peut être modifié pour prendre en compte d’autres paramètres influant sur les transitions de régime :\n• Le taux de remplissage\n• Le rapport de diamètre du tambour sur le diamètre des particules : D/d\n• Les caractéristiques du milieu granulaire (coefficient de friction, différents angles, etc.)\nTransition entre le régime à surface plane et le régime à surface en S\nDans le cas de notre étude, nous sommes concernés plus particulièrement par le régime d’écoulement continu à surface plane. Cependant, dans notre domaine d’application, une transition vers le régime à surface en S peut avoir lieu. La transition entre ces deux régimes se produit lorsque les 2 angles ϴmin et ϴmoy ne sont plus identiques  (Figure 1)\nFigure 1 : Mesure des angles de talus en régime d’écoulement continu à surface libre en S \nLa transition s’opère pour des vitesses de rotation du tambour comprises entre 1 et 5 rpm. Mais pour des billes de diamètre d’environ 500 μm la transition entre ces deux régimes se produit à des vitesses de rotation d’autant plus faibles que la taille du tambour est grande.\nܨݎ ൌ ߗ݃;ܴ\nC) Types de configuration des tambours cylindriques\nDeux types de tambour tournant ont fait l’objet d’études expérimentales dans l’état de l’art. Ils présentent chacun des avantages et des inconvénients. L’un va être appelé tranche ou tambour 2D et l’autre qui sera plus profond va être appelé tambour 3D.\nFigure 2 : Représentation schématique d’une vue axiale du tambour. La différence entre un tambour long (à gauche) et un tambour étroit (à droite) est illustrée. Lp caractérise la largeur de matériau perturbé par les parois. \na. Tambour 2D\nLe tambour 2D a une géométrie cylindrique dont le diamètre est très supérieur à la profondeur.\nIl est très utilisé dans les études expérimentales puisqu’il permet de visualiser le mouvement des particules dans le plan diamétral et d’éviter le phénomène de ségrégation axiale. Toutefois, ce type de tambour 2D limite les études expérimentales à la ségrégation radiale seulement.\nCependant les effets de parois frontales ne sont pas toujours négligeables ; en effet il faut ajuster la distance entre les 2 parois frontales afin de minimiser autant que possible leur influence : Influence des parois frontales\nIl existe un écartement minimal qui équivaut à 20-30 diamètres de grains  ; en effet à cette distance, il n’y aura plus d’effet de parois et la mesure de l’angle d’écoulement sera identique dans le plan diamétral du tambour, le lit formera une surface plane entre les 2 parois.\nSi l’écartement est inférieur à 20 fois le diamètre des billes ou supérieur à 30 fois le diamètre des billes, le lit ne formera pas une surface plane entre les 2 parois frontales mais suivra une courbe avec des valeurs d’angles d’écoulement plus élevées aux parois qu’au centre du tambour. Les mesures d’angle d’écoulement seront fortement majorées aux parois.\nNotre étude sera réalisée avec un tambour tranche dont l’écartement entre les parois est de l’ordre de 20 fois le diamètre de billes. En effet nous avons des tranches de 4,2 cm d’épaisseur avec des diamètres de billes de 2 mm pour les expériences de référence.\nFigure 3: Photo du tambour type tranche de diamètre 30 cm et de profondeur 4,2 cm avec un lit composé de billes de cellulose microcristalline et de son\nb. Tambour 3D\nUn tambour 3D présente une profondeur supérieure à son diamètre et correspond typiquement aux tambours utilisé industriellement en séchage.\nL’inconvénient de ce type de tambour 3D réside dans le fait que la ségrégation est bien plus complexe que dans le cas des tambours de type tranche (2D) puisqu’ils donnent lieu aux 2 types de ségrégation, axiale et radiale, qui sont d’autant plus difficiles à distinguer car elles se combinent.\nIII. Grandeurs caractéristiques de l’écoulement dans un tambour tournant\nDans les études expérimentales et les travaux de simulations publiés dans la littérature, les différents auteurs ont essayé de décrire globalement les différents phénomènes rencontrés lors d’un écoulement d’un lit granulaire à l’aide de paramètres ou de grandeurs caractéristiques facilement mesurables.\nA) Mesure d’angles caractéristiques à différents régimes\nIl existe 3 angles différents, représentés sur la figure 4, que l’on peut mesurer. Ces angles diffèrent en fonction des différents types de matériaux et ils sont utilisés pour caractériser les différents régimes d’écoulement.\na. En régime intermittent :\n• Angle d’avalanche\nC’est l’angle à partir duquel l’avalanche va se déclencher. L’angle d’avalanche est mesuré par rapport à l’horizontale.\n• Angle de repos\nA partir de l’angle d’avalanche, la surface libre se déstabilise et une avalanche se produit : l’écoulement se poursuit jusqu’à ce que la surface libre soit à un angle donné avec l’horizontale appelé angle de repos.\nLes angles d’avalanche et de repos sont très sensibles à la répartition granulométrique et à la morphologie des particules.\nb. En régime d’écoulement continu :\nOn mesure l’angle d’écoulement ou angle cinétique c’est-à-dire l’angle au-delà duquel se produit une avalanche continue.\nFigure 4 : Mesures des angles caractéristiques en tambour tournant avec l’angle d’avalanche en bleu (τ), l’angle de repos en jaune (σ) pour le régime intermittent et l’angle d’écoulement en vert (ρ) pour le régime d’écoulement continu à surface\nB) Zone statique et zone mobile\nDans le régime d’écoulement continu, il existe deux zones distinctes, la zone statique et la zone mobile.\n• Zone statique\nIl n’y a pas de mouvement relatif dans cette zone. Les particules tournent ensemble avec le tambour sur une trajectoire circulaire.\n• Zone mobile\nCette zone se situe près de la surface libre du lit. Elle correspond à la partie du lit en écoulement continu et elle est alimentée par la zone statique. Les particules ont une trajectoire rectiligne parallèle à la surface libre du lit.\nC’est dans cette zone que peut se produire la ségrégation, s’il en existe une, en raison du mouvement individuel de chaque particule. \nLa limite entre ces 2 zones correspond à une couche mince à l’intérieur de laquelle les particules subissent un cisaillement très faible ; son épaisseur est d’environ 2,5 fois le diamètre des particules. \nFigure 5 : Schéma représentant la zone mobile (M) et la zone statique (S) d’un lit en tambour tournant. Avec (a) : base de la zone d’écoulement, point autour duquel les particules tournent dans la zone statique. (b) : Point à la surface libre. La ligne h représente l’épaisseur de la zone mobile et relie a et b perpendiculairement à la surface libre au centre du tambour\nC) Epaisseur de la zone mobile\nEn tambour tournant, l’écoulement des particules dans la zone d’écoulement (Figure 5) se fait sur fond statique. La vitesse de rotation du tambour impose un débit que la zone d’écoulement absorbe en adaptant son épaisseur h, l’inclinaison de la surface libre ϴ ainsi que la vitesse moyenne Vmoy des particules.\nIl existe de ce fait un transfert de particules entre la zone statique et la zone mobile. Ce transfert augmente avec la vitesse de rotation du tambour. Pour absorber le flux de particules grandissant, l’épaisseur de la zone mobile, l’inclinaison de la surface libre et la vitesse moyenne des particules dans la zone mobile augmentent.\nCette épaisseur est corrélée essentiellement au diamètre et à la vitesse de rotation du tambour ainsi qu’au diamètre des particules. La plupart des nombreuses corrélations de la littérature sont rassemblées dans le Tableau 2 ci-contre :\nTableau 2 : Expression des paramètres caractéristiques des zones d’écoulement intervenant dans les modèles théoriques ou dans les mesures expérimentales \nCertains auteurs considèrent que les échanges de particules entre la zone d’écoulement et la zone statique se font dans une zone d’échange d’une certaine épaisseur. Celle-ci serait délimitée par les 2 zones qui l’entourent et elle correspondrait à la ligne suivant laquelle les particules ont une vitesse non nulle par rapport à la paroi du tambour.  ; \nD’autres auteurs considèrent que cette zone d’échange est négligeable.  ; .\nInfluence des parois :\nSelon Orpe et al , les parois frontales n’affectent pas la zone d’écoulement tandis que les valeurs des angles y sont sensibles. Il semblerait aussi que les épaisseurs de la zone d’écoulement à la paroi et au centre du tambour soient peu différentes.\nInfluence des caractéristiques granulométriques :\nLes caractéristiques granulométriques ou morphologiques des particules vont modifier les angles d’écoulement sans affecter l’épaisseur de la zone mobile.\nDownload (PDF - 191 Page - 17.66MB)\nOutline : Introduction au séchage en tambour tournant Coefficient de frottement Méthodes DEM Essais en tambour tournant Visualisation de la ségrégation mécanique et thermique Simulations préliminaires Temps de contact des billes à la paroi Lit bi-tailles Lit bi-densités Grand tambour\nParcours des particules α dans l'air à différentes températures\nSur des groupes de symétrie pour multiplets de particules de masses différentes\nInterprétation des profils de concentration pour des particules de sable en susp...


La scoliose et les questions d’ordre émotionnel L La scoliose et les questions d’ordre émotionnel Scoliosis and emotional issues French Orthopaedics/Musculoskeletal Child (0-12 years);Teen (13-18 years) Vertebrae;Spine Muscular system;Skeletal system Conditions and diseases Adult (19+) NA 2008-06-01T04:00:00Z Sandra Donaldson, BA;Reinhard Zeller, MD, ScD, FRCSC 8.00000000000000 65.0000000000000 604.000000000000 Flat Content Health A-Z
Être atteint d’une scoliose peut être émotionnellement troublant pour les adolescents. Découvrez certains des enjeux auxquels ils font souvent face, comme une perception négative d’eux-mêmes et un stress accru.

Bien que la scoliose puisse entraîner du stress et affecter négativement l’image corporelle des adolescents, il existe différents moyens pour les aider à gérer leurs émotions créées par le diagnostic.

 À retenir

 Une intervention chirurgicale visant à corriger une scoliose peut prévenir de futurs problèmes et améliorer l’apparence du dos, de la cage thoracique, des épaules et des hanches de votre adolescent.

 Une scoliose peut affecter l’image corporelle de votre adolescent, mais les sentiments d’anxiété, de peur et de repli sur soir s’amenuisent avec le temps.

 Bien que certaines études démontrent que des adolescents atteints de scolioses ne sont pas satisfaits de leur apparence ou se sentent isolés ou déprimés, d’autres études ont observé que plusieurs adolescents n’étaient pas perturbés par leur scoliose.

\nScoliosis and emotional issues S Scoliosis and emotional issues Scoliosis and emotional issues English Orthopaedics/Musculoskeletal Child (0-12 years);Teen (13-18 years) Vertebrae;Spine Muscular system;Skeletal system Conditions and diseases Adult (19+) NA 2008-06-01T04:00:00Z Sandra Donaldson, BA;Reinhard Zeller, MD, ScD, FRCSC 8.60000000000000 61.0000000000000 722.000000000000 Flat Content Health A-Z
Having scoliosis can be emotionally upsetting for teenagers. Find out about some common issues they face, such as negative self-image and increased stress.

While scoliosis can cause a teen stress and negatively affect their body image, there are a number of ways they can cope with feelings brought on by the diagnosis.

 Key points

 Surgery for scoliosis can prevent future problems and improve the appearance of your teen's back, rib cage, shoulders and hips.

 Scoliosis can affect your teen's body image, but feelings of anxiety, fear, and withdrawal often improve with time.

 While some studies show that teens with scoliosis are unhappy with their appearance or feel isolated or depressed, others found that many teens were not bothered by scoliosis.

\nLa scoliose et les questions d’ordre émotionnel 2010.00000000000 La scoliose et les questions d’ordre émotionnel Scoliosis and emotional issues L French Orthopaedics/Musculoskeletal Child (0-12 years);Teen (13-18 years) Vertebrae;Spine Muscular system;Skeletal system Conditions and diseases Adult (19+) NA 2008-06-01T04:00:00Z Sandra Donaldson, BA;Reinhard Zeller, MD, ScD, FRCSC 8.00000000000000 65.0000000000000 604.000000000000 Flat Content Health A-Z
Être atteint d’une scoliose peut être émotionnellement troublant pour les adolescents. Découvrez certains des enjeux auxquels ils font souvent face, comme une perception négative d’eux-mêmes et un stress accru.

Bien que la scoliose puisse entraîner du stress et affecter négativement l’image corporelle des adolescents, il existe différents moyens pour les aider à gérer leurs émotions créées par le diagnostic.

 À retenir

 Une intervention chirurgicale visant à corriger une scoliose peut prévenir de futurs problèmes et améliorer l’apparence du dos, de la cage thoracique, des épaules et des hanches de votre adolescent.

 Une scoliose peut affecter l’image corporelle de votre adolescent, mais les sentiments d’anxiété, de peur et de repli sur soir s’amenuisent avec le temps.

 Bien que certaines études démontrent que des adolescents atteints de scolioses ne sont pas satisfaits de leur apparence ou se sentent isolés ou déprimés, d’autres études ont observé que plusieurs adolescents n’étaient pas perturbés par leur scoliose.

L’image corporelle

La scoliose peut modifier la forme du dos, de la cage thoracique, des épaules et des hanches. Parfois, ces changements peuvent aussi modifier la perception de luimême de votre adolescent. C’est que l’on appelle image corporelle.

L’image corporelle ne se rapporte pas toujours à la grandeur de la courbe. En effet, votre adolescent pourrait avoir une courbure relativement petite et avoir une mauvaise image corporelle. Il pourrait refuser de porter des costumes de bain, des chandails sans manche ou des vêtements ajustés. D’autre part, il pourrait avoir une grande courbure qui occasionne d’importants changements à sa silhouette sans se soucier de son image corporelle.

Les deux principales raisons pour lesquelles votre adolescent pourrait choisir de se faire opérer pour la scoliose sont d’empêcher la survenue de problèmes plus tard et d’améliorer l’apparence de son dos, de sa cage thoracique, de ses épaules et de ses hanches. Il est très important que votre adolescent parle à son chirurgien de ses sentiments sur son apparence. Il pourrait aussi mentionner ses attentes quant à la possibilité que l’opération améliore l’apparence de son dos, de sa cage thoracique, de ses épaules et de ses hanches.

De nombreuses études ont révélé que les adolescents atteints de scoliose ne sont pas satisfaits de leur apparence. Ils sont souvent peur que leur corps ne se développe pas normalement. Les garçons atteints de scoliose ont souvent tendance à s’estimer en moins bonne santé en comparaison à leurs pairs. Un diagnostic de scoliose chez une fille qui a déjà du mal avec son image corporelle peut par ailleurs entraîner plus de stress.

De l’exercice régulier peut aider votre adolescent à avoir une meilleure image corporelle. Le fait d’être en contact avec d’autres adolescents qui ont les mêmes problèmes qu’eux peut vraiment les aider. De plus, le fait de parler des difficultés quant à l’habillement, aux sports et aux sorties peut aider votre adolescent à mieux accepter la situation. En parlant avec ses pairs, il se sentira moins isolé.

Autres questions d’ordre émotionnel

Le diagnostic de scoliose peut causer beaucoup de stress à votre adolescent. Quand il a reçu le diagnostic, il se pourrait qu’il se soit senti anxieux, qu’il ait ressenti de la crainte et qu’il se soit renfermé. Ces sentiments ont tendance à s’améliorer avec le temps, selon le traitement.

Si votre adolescent doit porter un corset avant l’opération, il pourrait devoir composer avec quelques défis :

se sentir différent de ses amis, à un âge délicat;

tenter de porter des vêtements qui cachent le corset;

décider de porter ou non le corset à certaines activités sociales;

les moqueries d’autres adolescents de l’école;

l’insistance des parents pour qu’il porte le corset.

Si votre adolescent a besoin d’une opération, il pourrait avoir d’autres préoccupations :

la peur de l’opération elle-même et tous ses risques;

l’inquiétude d’avoir à manquer de l’école et de perdre un certain statut social;

la crainte de voir ses amis s’éloigner;

la peur de ce qu’il aura l’air après l’opération.

Peu importe le traitement, si votre adolescent ne comprend pas les risques ou les bienfaits du traitement et ne les accepte pas, il pourrait avoir de la difficulté à gérer la situation. Voici d’autres facteurs qui pourraient compliquer l’acceptation :

déni : refus d’accepter le diagnostic de scoliose et de son traitement;

problèmes familiaux constants;

antécédents de problèmes d’adaptation à d’autres situations;

potentiel de passage à l’acte : comportements antisociaux pour affronter un conflit émotionnel;

dépendance envers les autres pour l’épanouissement émotionnel;

traitement prolongé.

La scoliose peut placer votre adolescent à risque d’abus d’alcool ou de drogues, de pensées suicidaires et d’autres problèmes. Il semblerait que les adolescents qui reçoivent des traitements pour la scoliose après l’âge de 16 ans éprouvent plus de problèmes émotionnels que ceux qui sont traités à un plus jeune âge.

Ce ne sont pas tous les adolescents atteints de scoliose qui réagissent négativement. Dans une étude, de 25 à 43 % des adolescents atteints de scoliose qui avaient reçu un corset ou subi une opération se sentaient isolés ou déprimés. Ils passaient moins de temps à profiter d’activités récréatives et à sortir. Mais la même étude a révélé que 40 % des adolescents n’étaient pas perturbés par la scoliose. La moitié des adolescents qui avaient subi une opération s’estimaient plus indépendants et matures.
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Rando vtt show -\nIl est temps de vous inscrire à notre randonnée d’hiver, celle-ci aura lieu les 23 et 24 mars prochain. Nous irons dans la région des Hautes Laurentides pour y découvrir des paysages magnifiques ainsi qu’une vue époustouflante sur la montagne du diable, point de vue pour voir la chaîne de montagnes que forment les Hautes Laurentides. Cette randonnée sera approximativement de 200 km au total.\nLe départ se fera autour de 9h00 du Comfort Inn de Mont-Laurier, 1er arrêt les chutes du Windigo, après avoir contemplé ce merveilleux endroit nous filerons pour le dîner au restaurant au relais halte titude situé sur la montagne du diable. Après le dîner nous monterons au sommet de la montagne soit au tour CIP, un des points de vue des plus haut pour contempler les Hautes Laurentides. De là nous filerons vers notre destination soit le Rabaska Lodge arrivée prévue vers 15h. Le dimanche matin le départ aura lieu autour de 10h00 et nous filerons directement vers le Comfort Inn, un arrêt d’environ 30 minutes est prévu en cours de chemin.\nNous avons négocié une entente exclusive pour Le vtt show, le forfait comprend le souper 4 services, le couché ainsi que le petit déjeuner copieux le tout pour 136.00$/personne toutes taxes ainsi que le pourboire compris. Nous avons 15 chambres à notre dispositions réparti sur 7 chalets, chaque couple aura sa propre chambre.\nChaque chalets est équipé d’un spa ainsi que de toutes les commodités, literies, serviettes, savons, réfrigérateur, douche etc…. Vous pouvez apporter vos maillots de bain pour ceux qui le désirent et profiter du spa avant le souper ou après.\nLes places sont limitées, la date maximum pour vous inscrire est le 15 mars, nul besoin de réserver directement au Rabaska Lodge, Le vtt show est le seul endroit qui accepte votre inscription et le tout est payable au Rabaska Lodge, s’il y à pluie le tout est annulé.\nPour ceux qui désirent se rendre le vendredi et ainsi coucher au Comfort Inn, (700 Boulevard Albiny Paquette, Mont-Laurier, QC J9L 1L4Téléphone : (819) 623-6465) il est primordial de réserver directement à l’hôtel, l’équipe du vtt show y sera et nous déjeunerons sur place à la Cage aux Sports, cette cage est dans l’hôtel et offre le déjeuner. Nous pouvons également laisser nos véhicules et remorques à cet endroit, toutes fois s’il n’y à plus de chambre de disponible, il y à le Best Western (1231 Boulevard Albiny Paquette, Mont-Laurier, QC J9L 1M6Téléphone : (819) 623-5252) situé à 5 minutes du Comfort Inn.\nPour vous inscrire, envoyez un message complet avec vos noms, numéro de téléphone et combien vous êtes, soit directement sur notre boîte de messagerie Facebook sur notre page ou en courriel à info@levttshow.ca\nMerci à tous et au plaisir de vous voir.


Le Viaduc de Millau aime les oiseaux\nCréé le : 08/07/2020 à 08h00 Mis à jour le : 08/07/2020 à 08h00\nLa compagnie Eiffage du Viaduc de Millau (CEVM) a récemment signé une convention de mécénat avec la LPO pour soutenir le programme Vautours Grands Causses.\nDans un contexte d’urbanisation intense, de pression sur les ressources naturelles et d’érosion de la biodiversité, Eiffage a fait de la transition écologique l’un des piliers de sa stratégie. Confirmant cette volonté, Benoît de Ruffray, Président-directeur général du groupe Eiffage, a signé en début d’année une convention de mécénat pour une durée de trois ans avec la Ligue pour la Protection des Oiseaux (LPO).\nLa Compagnie Eiffage du Viaduc de Millau ancre cet engagement environnemental au niveau de l’Aveyron en soutenant le programme Vautours Grands Causses.\nCe partenariat s’articule autour de deux volets : le mécénat et l’accompagnement.\nDepuis près de cinquante ans, l’antenne Aveyronnaise de la LPO mène des actions de réintroduction et de conservation des populations de vautours dans les Grands Causses.\nGrâce à l’allocation d’un budget annuel dédié, les équipes de la LPO pourront conduire et coordonner les missions suivantes : la gestion des ressources alimentaires, le suivi démographique et spatial des quatre espèces de vautours, la gestion des menaces et dérangement d’origine anthropique, la sensibilisation et l’éducation.\nLa LPO s’appuie sur un réseau d’éducation à l’environnement et au développement Durable (EEDD) riche d’une centaine d’animateurs et sensibilise près de 120 000 personnes par an, scolaires et grand public.\nCet été, des animations de sensibilisation à la protection de la biodiversité seront proposées sur l’aire du Viaduc de Millau.\nL’exposition « LIFE Gypconnect » sera accessible du vendredi 10 au mercredi 29 juillet. Les visiteurs de l’aire seront incollables sur le gypaète barbu, sa réintroduction, la connexion entre les massifs, son régime alimentaire et les menaces qui pèsent sur l’espèce. Les petits, comme les grands, pourront admirer les maquettes – grandeur nature – des quatre vautours. Pour compléter cette exposition, des animations seront organisées et encadrées par l’animatrice nature de la LPO.


Vol Monroe, LA : réservez votre billet d'avion pour Monroe, LA avec eDreams\nBillet d'avion et Vol pas cher vers Monroe, LA\nItinéraires de vols favoris vers Monroe, LA\nMilan - Monroe, LA\nParis - Monroe, LA\nVisitez Monroe, LA : trouver votre billet d'avion\nPartir à Monroe, LA\nEnvie de découvrir une nouvelle destination en Amérique ? Pourquoi ne pas passer quelques jours à Monroe, LA en États-Unis ? Visite des musées, shopping ou simplement promenade dans les quartiers emblématiques, le temps d'un week-end ou plus, votre séjour répondra à toutes vos envies. La bonne nouvelle ? Avec eDreams.fr, profitez de la meilleure sélection de vol à destination de Monroe, LA. Que vous souhaitiez réserver un séjour à la dernière minute ou planifier un voyage vers Monroe, LA bien à l'avance, utilisez notre moteur de recherche et faites votre choix parmi une large sélection de compagnies aériennes régulières et compagnies "low cost" qui vous offriront les meilleures offres de billets d'avion. Vous pourrez ainsi comparer les tarifs et réserver votre vol en quelques clics. Il vous suffira d'indiquer les dates et heures de votre voyage, choisir entre un vol direct pour Monroe, LA ou avec escale, et d'ajouter les options (bagages à main, valise en soute, sièges, assurance, etc...).\nRéservez facilement un vol pas cher vers Monroe, LA\nVous trouverez sur eDreams une large sélection d'offres de billets d'avion à destination de Monroe, LA en États-Unis. Profitez dès aujourd'hui de nos vols !\neDreams France vous propose également de réserver votre hôtel en même temps que votre billet d'avion. C'est simple et rapide ! Choisissez l'hôtel correspondant à vos critères et en quelques minutes tout votre voyage sera réservé ! Vous souhaitez plus de liberté ? Louez également votre voiture à Monroe, LA avec eDreams ! Et pour gérer votre réservation facilement, téléchargez l'application eDreams. Vous aurez des notifications en direct sur le statut de votre réservation ainsi que toutes les informations sur votre voyage à portée de main.\nEn quelques clics seulement, vous serez prêt à partir en vacances à Monroe, LA !\nQuestions fréquentes concernant les vols à destination de Monroe, LA\nComment trouver des vols pas chers vers Monroe, LA chez eDreams ?\neDreams combine différentes technologies pour trouver les options les moins chères pour Monroe, LA sur la base de recherches réelles de clients sur notre plateforme. Nos offres de vols combinent différentes compagnies aériennes afin que vous puissiez choisir le billet d'avion qui correspond le mieux à vos besoins.\n🖱 Quel est le meilleur moment pour réserver un vol pour Monroe, LA ?\nLe meilleur mois pour réserver des vols à destination de Monroe, LA est janvier selon les clients français d'eDreams. La deuxième période de réservation la plus populaire pour les vols vers Monroe, LA est décembre. En troisième position : juin. Nous entendons par là le moment où les voyageurs réservent leurs billets d'avion.Pour connaître le meilleur moment pour se rendre à Monroe, LA, poursuivez votre lecture.\n📅 Quel est le meilleur moment pour aller à Monroe, LA ?\nNous avons consulté les recherches de vols de nos clients, et le meilleur moment pour voyager à Monroe, LA est... mars. Le deuxième meilleur mois pour se rendre à Monroe, LA est août. Et n'oublions pas janvier, le troisième meilleure période pour aller à Monroe, LA. Cependant, si vous préférez les périodes creuses, nous pouvons aussi (discrètement) vous dire que le mois le moins populaire pour les vols vers Monroe, LA est mai.\n⛅ Quel temps fait-il à Monroe, LA ?\nSi vous recherchez une ambiance estivale, le meilleur moment pour voyager à Monroe, LA est en juillet, août et juin lorsque la température moyenne atteint 30.66 °C. novembre, octobre et septembre sont les mois les plus ensoleillés de l'année, avec une moyenne de 155.63 heures de soleil. Réservez vos billets d'avion pour Monroe, LA afin de profiter de cette période idéale ! Si vous préférez des températures plus froides, assurez-vous de visiter Monroe, LA en janvier, février ou mars où la température moyenne est de 5.74 °C. Pour ceux qui ne se soucient pas beaucoup des températures, mais veulent éviter de se retrouver sous la pluie, réservez votre vol pour Monroe, LA pendant les mois de janvier, février et mars qui sont les mois les plus agréables de l'année avec seulement 0 mm de précipitations en moyenne. À l'inverse, il est préférable d'éviter de voyager à Monroe, LA pendant les mois de février, décembre et janvier, car ce sont les mois les plus pluvieux avec une moyenne de 10.5 mm de précipitations.


Adieu l'argent-roi | Pierre Le Vigan\nAccueil › Livres › Adieu l’argent-roi\nPierre Le Vigan décembre 31, 2016 Livres\nFernand Braudel admirait l’œuvre de Werner Sombart, et notamment Le capitalisme moderne, dont la première édition est de 1902 (et la dernière édition révisée de 1928). La définition par Sombart de « l’outillage mental » (l’expression est de Lucien Febvre) qui a permis le capitalisme paraissait d’une grande importance à Braudel, auteur lui-même de la trilogie Civilisation matérielle, économie et capitalisme XVe-XVIIIe siècle. Dans ces analyses de ce qui a permis le décollage et le déploiement du capitalisme, l’apport de Werner Sombart (1863-1941), et plus largement de la « Jeune école historique allemande » est central. Cette école est avant tout une école d’histoire économique. Sombart en marque la culmination intellectuelle. Longtemps marxiste, et pourtant éloigné du matérialisme historique, et assumant ce paradoxe intellectuel apparent, Sombart évoluera vers une position critique vis-à-vis du marxisme, mais restera nuancé (Marx n’étant du reste jamais réductible aux différents marxismes). On ne peut manquer d’évoquer la nécessité de consulter au sujet de Werner Sombart le maître-livre d’Alain de Benoist Quatre figures de la révolution conservatrice allemande (2014).\nPrécédent Courir après Fillon ou se libérer du libéralisme ?\nSuivant Les passions d’un critique ou les portraits d’écrivains d’Arnaud Guyot-Jeannin


Bergers et Bouviers N°342\n25 kg / 34 kg\n51 cm / 58 cm\n19 kg / 26 kg\n46 cm / 53 cm\nChien Calme > Peu calme\nEntente avec Enfant > Bonne entente\nChien Indépendant > Très indépendant\nChien Intelligent > Très intelligent\nChien Obéissant > Désobéissant\nChien Apte à la Garde > Protecteur\nChien Entretien Facile > Facile\nSociable avec les animaux > Entente moyenne\nChien Robuste > Peu robuste\nChien Besoin d'Exercice > Gros besoin\nVie en appartement > Supporte\nReconnaitre un Berger Australien\nLe berger australien est un chien d’aspecte général moyen avec une ossature moyenne, plutôt bien proportionné qui est un peu plus long que haut. La couleur de sa robe est originale et plutôt variée. On notera également que c’est un chien très attentif à ce qui se passe autours de lui, et plein de vivacité. C’est un chien classé dans la catégorie des chiens de berger par la FCI, sans épreuve de travail. Ainsi, il aime particulièrement le sport, et aime être stimulé intellectuellement. Lorsqu’il est bien entretenu, le berger australien est bien charpenté, tout en étant musclé sans lourdeur, et conserve une belle agilité et souplesse.\nLe Poil : Le poil du berger australien est droit à ondulé, de texture et de longueur moyenne, le tout le rendant résistant aux intempéries. Son poil est constitué d’un sous-poil dont la quantité peu varier en fonction de la saison.\nCouleur du poil : La couleur du poil chez le berger australien est variée. Bleu-merle, rouge-merle, noir ou blanc, le tout avec ou sans tâches blanches et avec ou sans marques de feu. Le blanc est admis seulement sur certaines zones comme le poitrail, la partie inférieur du museau, ainsi qu’aux membres.\nTête / Crâne : Forte et sèche, la tête est clairement dessinée, le tout bien proportionnée au reste du corps. Le sommet du crâne est plat, voir très sensiblement bombé, mais toujours aussi large que long.\nLes Oreilles : Les oreilles du berger australien sont triangulaires, et replié sur l’avant lorsque le chien est bien attentif à ce qui l’entours.\nLes Yeux : Tout comme son poil, les yeux du berger australien possède une belle variété de couleurs : marron, bleue et ambre, le tout pouvant être combiné avec des variations de tâche, de mouchetures, marbrures, verrons ou particolors.\nLe Corps : Plus long que haut, la croupe est légèrement inclinée, et ses côtes son longues et bien cintrées. Le point le plus bas de la poitrine du berger australien atteins le coude des membres.\nLa queue : La queue du berger australien doit être droite, et peut être longue ou courte. Lorsqu’elle est écourtée, ou qu’elle est courte de naissance, elle ne doit pas dépasser les 10 centimètres.\nPar nature, le berger australien est un chien de travail intelligent, qui aime être stimulé intellectuellement et se rendre utile. C’est un chien fidèle, qui n’est qu’exceptionnellement querelleur, et est plus généralement d’un tempérament égal. Cependant, il est à noter que le premier contact avec un berger australien peut être de type réservé.\nIl excelle particulièrement dans la conduite et la garde de troupeau. L’agility est également une activité qu’il affectionne particulièrement.\nLorsqu’on entend le nom de cette race de chien, on se dit forcément… qu’il vient d’Australie. Et pourtant, ce n’est pas le cas. Si l’on ne peut totalement infirmé cela, car les théories sur l’origine exact de cette race sont nombreuses, tel que nous connaissons aujourd’hui le berger australien, c’est aux Etats-unis d’Amérique qu’il s’est développé.\nAlors pourquoi l’appel t-on berger australien ? En fait, c’est un nom qui vient de l’association des bergers basque, immigrés aux états-unis d’Amérique au 19ème siècle… en provenance d’Australie !\nGrâce à sa nature docile et polyvalente, le berger australien est devenu un chien indispensable dans les fermes et les ranchs américains. Avec la reconnaissance progressive de l’équitation de style western, la popularité du berger australien s’est vu augmenter particulièrement après la seconde guerre mondiale. Le cinéma, la télévision, le rodéo, et les concours hippiques ont très largement contribué à popularisé mondialement le berger australien.\nLes éleveurs de bestiaux américains ont très largement contribué au développement sur le long terme de cette race, et de son esprit vif et intelligent.\nLa reconnaissance à titre définitif de la race berger australien par la FCI a eu lieu le 21 mai 2007.\nTout comme les autres races de chien, les maladies du chien ne sont pas rares, et l’on peut citer à ce titre certaines d’entre elles comme :\nCependant, certaines maladies sont plus propre à la race berger australien comme le gène MDR. Cette mutation génétique rend sensible les bergers australien à certains médicaments, les rendant toxiques. Les médicaments les plus connus sont :\nAttention, cette liste ne contient pas tous les médicaments potentiellement toxiques. Renseignez-vous bien.\nUn dépistage génétique est indispensable.\nEn outre, comme de nombreuses races de chien, le berger australien peut être sujet à la dysplasie de la hanche. Il s’agit d’une affection héréditaire, qui va concerner l’articulation de la hanche.\nEntretenir son Berger Australien\nDu fait que le poil du berger australien soit constitué d’un sous-poil, il est vivement recommandé de brosser son chien en profondeur au moins une fois par semaine.\nComme pour les autres chiens, la fréquence de vermifugation est d’une fois tous les trimestres. Cependant, comme nous l’avons vu plus haut, le berger australien peut souffrir d’une mutation génétique MDR1, et se retrouve donc potentiellement sensible à l’ivermectine, que l’on retrouve parfois dans les vermifuges. Le rappeler à son vétérinaire ne peut pas faire de mal.\nBien que le berger australien s’épanouisse plus spontanément à l’extérieur, au contact de troupeau, sa vie en ville n’est pas pour autant impossible. Si vous êtes prêts à faire souvent de longue balade avec votre chien, alors le faire vivre en ville, même dans un appartement, est tout à fait possible. Cependant, le faire vivre des journées entière seul dans un appartement n’est pas spécialement conseillé pour cette race de chien, qui préférera avec de la compagnie.\nLe berger australien sur le site de la société centrale canine\nLa fiche wikipédia du berger australien\nLe club français des berger australien\nTop Race Chien


Projet de loi sur les Télécoms et TIC en RDC : Les députés conviés à prôner l’intérêt général du pays – Geopolismagazine\nProjet de loi sur les Télécoms et TIC en RDC : Les députés conviés à prôner l’intérêt général du pays\nLe projet de loi relatif aux télécommunications et TIC vient de quitter l’Assemblée Nationale pour le Sénat. Les députés nationaux sont censés agir comme des véritables législateurs et conviés à mettre l’intérêt supérieur de la nation en avant. C’est dans ce contexte que le Réseau de Journalistes Economiques d’Investigation et de Promotion Citoyenne en République Démocratique du Congo (Toile d’Araignée) a, au cours d’un point de presse, fait la dénonciation sur le travail réalisé par la Commission Mayo, le vendredi 11 mai 2018. La salle de conférences Reine de la Paix dans la commune de la Gombe a servi de cadre à cet échange avec la presse. Ce Réseau fait savoir que cette Commission viole à la fois la loi en matière des Télécommunications et TIC et empêche la Société commerciale des postes et télécommunications (SCPT) de jouer son rôle d’opérateur public désigné par le législateur.\nLe Réseau des Journalistes Economiques d’Investigation et de Promotion Citoyenne a reconnu que la Commission Mayo a transformé, voire supprimé 179 articles, spécialement ceux en rapport avec le contrôle des pouvoirs publics, la sécurité et la souveraineté du pays. Cependant, la dite Commission a ajouté d’autres articles consacrant la mise à la disposition de toutes les infrastructures de base au secteur privé, de surcroit entre les mains des étrangers.\nLe Coordonnateur du Réseau des journalistes Economiques d’Investigation et de Promotion citoyenne en RDC , Jérôme Sekana a déclaré que ce projet de loi est à la fois mal examiné et a été élaboré avec le concours de tous les experts attirés du secteur qui valent mieux et qui ont de l’expertise dans le secteur. Il admet également l’implémentation des infrastructures de base par l’exploitation Public (qui le met à la disposition d’autres opérateurs en mode Open Access) et permet au Gouvernement de la République de bien gérer le secteur des Télécommunications et TIC en RDC. Cette loi comporte 381 articles. Le Réseau ‘’La Toile d’Araignée’’ a ému le vœu de voir le projet de la loi des Télécoms et TIC de la RDC être adopté purement et simplement tel qu’il a été soumis par le Gouvernement au Parlement. Parce que, le projet examiné par la Commission Mayo présente des articles truffés d’incohérences, d’équivoques, d’insuffisances susceptibles d’entretenir la cacophonie. Pour ce Réseau, ce projet de loi est vide de patriotisme car les intérêts de l’Etat ne consistent pas à ôter ce dernier de tous les mécanismes pouvant lui permettre de maitriser un secteur aussi stratégique et plein des conséquences néfastes pour la RDC si tout est géré par les opérateurs privés étrangers qui ne voient que l’aspect lucratif de leurs pays respectifs.\n« Ce secteur ne peut pas être laissé aux opérateurs privés. C’est un domaine national, un secteur de souveraineté. Et la licence ne doit pas être vendu à n’importe qui et à vil prix », a déclaré Jérôme Sekana.\nLe Gouvernement est appelé à doter l’ex OCPT des équipements capables de lui permettre de faire son travail. Les opérateurs privés veulent tout avoir et laisser la SCPT vide, or elle est une structure de l’Etat qui a ses droits pour sauvegarder la souveraineté et la sureté de l’Etat. Ce secteur de Télécommunication est porteur de croissance, et la RDC doit en profiter au lieu de laisser aux privés le monopol. En bon entendeur, salut !


Offre d'emploi Préparation en pharmacie - 19 - UZERCHE - 5550623 | Pôle emploi\nDétail de l'offre 5550623\nPréparation en pharmacie 19 - UZERCHE\nActualisé le 28 juin 2021 - offre n° 5550623\nNous recherchons un PR PARATEUR EN PHARMACIE (F H). L'Appel Médical est le n 1 de l'intérim et du recrutement médical, paramédical, médico-social et pharmaceutique en France et compte près de 95 agences forcément proches de chez vous (+ d'infos sur www. appelmedical. com). l'Appel Médical est le véritable partenaire emploi des professionnels de santé, des cadres de santé et des médecins. Nos consultants vous proposent d'évaluer ensemble vos compétences et de trouver l'emploi qui réponde à vos objectifs personnels et professionnels. Du recrutement à l'intégration dans votre future équipe de soins ou d'encadrement, l'Appel Médical s'occupe de vous ! Nous recherchons pour le compte de notre client, un établissement hospitalier d'envergure, un Préparateur en pharmacie (H F), pour 2 mois de CDD cet été. De préférence vous avez déjà exercé en pharmacie à usage intérieur et participez, sous l'autorité technique du pharmacien chargé de la gérance, à la gestion, l'approvisionnement, la délivrance des médicaments et autres produits de santé aux différents services et non directement aux malades, à la réalisation des préparations et à la division des produits officinaux. Votre activité peut s'étendre à la préparation des dispositifs médicaux stériles ainsi qu'à la préparation des médicaments radiopharmaceutiques et anti-cancéreux. Le métier ne comporte aucun contact avec les patients. Vous êtes titulaire du brevet professionnel de préparateur en pharmacie ou étudiant en pharmacie inscrit en 3ème année minimum avec de préférence une expérience en Pharmacie à Usage Intérieur. Concernant le salaire le taux horaire est fixé selon la convention applicable au sein de la structure et selon votre expérience (reprise d'ancienneté). Merci de nous envoyer votre CV par email en cliquant sur le lien "postuler en ligne" de cette annonce. N'hésitez pas à nous contacter pour connaître l'ensemble des missions disponibles dans notre agence. Localité : Uzerche 19140 Contrat : vacation Date de début : 2021-06-30


Rixe à l'aéroport d'Orly: mais au fait, pourquoi les rappeurs Booba et Kaaris se détestent autant - Var-Matin\nRixe à l'aéroport d'Orly: mais au fait, pourquoi les rappeurs Booba et Kaaris se détestent autant\nPAR La rédaction avec AFP Mis à jour le 02/08/2018 à 08:03 Publié le 01/08/2018 à 22:01\nMis à jour le 02/08/2018 à 08:03 Publié le 01/08/2018 à 22:01\nConnus pour s'invectiver par vidéos interposées, les deux rappeurs Booba et Kaaris en sont venus cette fois-ci aux mains. Photo capture d'écran\nPar La rédaction avec AFP Le 01/08 à 22h01 MàJ 02/08 à 08h03\nDans des vidéos diffusées sur les réseaux sociaux par des passagers, on voit des hommes échanger des coups de poing et de pied entre les rayons d'une boutique de duty free et dans les couloirs de l'aéroport, très fréquenté en cette période estivale.\n>>RELIRE. VIDÉOS. Les rappeurs Booba et Kaaris se battent violemment à l’aéroport d'Orly, plusieurs vols retardés\nComment les deux rappeurs en sont arrivés là?\nCe dernier l'avait invité à participer à sa compilation "Autopsie 4" et lui avait demandé de rapper sur "Kalash" dans son disque "Futur" en 2012.\nUne collaboration que Kaaris qualifiera de "détonateur" pour sa propre carrière.\n"Que tous me voient tuer le roi"\nMais c'est la guerre avec un autre rappeur, Rohff, qui brisa leur amitié, le "Duc" Booba reprochant à son "poulain" de ne pas l'avoir soutenu. Leur relation explose complètement l'année suivante.\nUne phrase lâchée durant une session de freestyle sur Skyrock met le feu aux poudres. "Tu es numéro 1, je n'ai pas le choix, je vais attendre que le soleil soit assez haut dans le ciel pour que tous me voient tuer le roi". Ce à quoi Booba répond dans un post Instagram en le menaçant de le renvoyer "dans le trou duquel on l'a sorti".\nLes années qui suivent sont une succession d'attaques à coups de messages d'insultes et de photomontages sur les réseaux sociaux.


Le gouvernement s’enferre dans sa réforme du Code du travail | CNT Travail & Affaires sociales\nLoi travail, 49.3, état d’urgence, interdiction de manifester, répression policière…\nContre la dictature patronale et la répression – Grève générale reconductible !\nLa CNT estime qu’il est urgent de s’engager dans une grève générale reconductible. Nous soutenons et appelons à soutenir les opérations de blocage des dépôts de carburant. Nous appelons à mettre en place des comités de grève et à créer des caisses de grève pour soutenir les travailleurs (comme ceux des raffineries, les cheminots, les routiers, les dockers et les agents portuaires) en grève reconductible. Nous appelons l’ensemble des organisations syndicales à organiser la riposte unitaire nécessaire pour que le mouvement tienne dans la durée jusqu’au retrait de la loi.\nNe déléguons plus notre pouvoir à des élus qui ne savent que nous trahir et servir leurs intérêts et ceux du patronat.\nLa CNT appelle à faire grève et manifester le 26 mai\net à participer à la manifestation prévue sur Paris le 14 juin\nAmnistie de tous les interpellés du mouvement social !\nLe tract en pdf : tract fédéral 26 mai 2016\n← Agression policière 12 mai 2016 à la DIRECCTE de Normandie\nLe 14 juin, imposons le retrait de la « Loi Travail » ! →\n2 commentaires sur “Le gouvernement s’enferre dans sa réforme du Code du travail”\nPing : Le gouvernement s’enferre dans sa réforme du Code du travail – ★ infoLibertaire.net\nPing : Le gouvernement s’enferre dans sa réforme du Code du travail | ★ infoLibertaire.net