La moque en tôle le temps lontan – Passions Réunion\nLa moque en tôle le temps lontan\n5 avril 2018 karolinecherie/Riverpond #PassionsLontan Laisser un commentaire\nLongtemps, un gobelet en tôle, » la moque « , servit de mesure dans les cases, aussi bien les modestes masures que les plus grandes demeures ; des mesures de liquide (rhum, huile…) comme cela se faisait chez le Chinois. Il était en tôle mais il pouvait y en avoir aussi en bois car nos artisans, habiles faiseurs, étaient alors capables de fabriquer de petits ustensiles parfaitement cylindriques et qui ne fuyaient pas, de différentes contenances, un quart, un demi-quart, un demi-litre…\nJe me souviens de mes visites chez Mémé, cette bonne vieille femme qui passait son temps à briquer et à cuisiner pour toute la famille. Bien qu’elle soit petite, mémé était une femme fort en caractère et un mot de sa bouche sifflait comme une gifle. Seulement voilà quand elle s’arrêtait pour prendre son verre d’eau, elle s’asseyait sur son « ti » tabouret et d’un geste souple, remplissait sa moque à l’eau du robinet. Elle y prenait tellement plaisir qu’on oubliait son sale caractère. Quand elle avait fini, elle me tendait la moque et me disait de boire aussi : j’étais impressionnée de constater que boire de l’eau du robinet dans une moque en tôle rendait le liquide plus glacée. Pas besoin d’un frigo dans la case en tôle juste « un moque » dans la cuisine » lété suffisant « .\nArticle suivant : Le bonheur est dans leur yeux….


Orphie Editions : Matricules histoire de bagnes et bagnards 1907/1914\nHome > Matricules\nRéférence : 9791029803963\nDe 1854 à 1953, cent mille hommes partent pour les bagnes coloniaux de Guyane et de Nouvelle Calédonie. Le témoignage découvert en 2013 de Léon Collin, médecin militaire aux bagnes entre 1907 et 1914, vient briser les innombrables stéréotypes et autres images d’Epinal. Il ne quittait jamais son appareil photographique, relevait tout ce qu’il voyait et tout ce qu’il ressentait. Et, parmi ces réprouvés sociaux venus s’échouer à jamais audelà des océans à des milliers de kilomètres de la métropole, le médecin militaire faisait ressortir du néant l’existence de huit hommes punis. Ils ont tous défrayé la chronique judiciaire d’une époque qui ne fut pas si « belle » que cela. Ces réprouvés sociaux ont tous payé le prix fort et expié leur crime : Ullmo le traître, Law l’anarchiste, Manda l’apache, Brière l’infanticide, Goold l’assassin, Lespes et Sanary les poètes, Bérézowsky le régicide… C’est leur histoire que nous retraçons ici.\nCo-auteur P.Collin, A.Denizet, A.Dupouy


Sujet: HARIRA Jeu 4 Oct - 9:47\nPar contre au niveau des proportions, pour moi c'est au pif.....\nC'est super simple à faire simply, ton homme devrait y arriver sans problèmes !\n• viande coupée en dés (agneau, veau..)\n• céleri finement haché\n• 1 bol de pois chiche trempé la veille\n• un peu de concentré de tomates\n• une poignée de lentilles\n• 1 verre de vermicelle\n• le jus d'un demi citron (selon le goût)\n• Faire revenir la viande et l'oignon dans l'huile d'olive.\n• Ajoutez ensuite les tomates concassées,le concentré de tomates, le céleri, le persil haché, les pois chiches, les lentilles, les épices et recouvrir d'eau. Laissez cuire doucement environ 40 min sans oublier de retirer la viande dès qu'elle est cuite.\n• Rajouter la vermicelle et la farine diluée dans un peu d’eau. Laissez cuire quelques minutes.\nVous pouvez ajouter à ce moment le jus d’un demi citron et du persil haché\nSujet: Re: HARIRA Jeu 4 Oct - 12:34\nça à l'air très simple !!!!\nSujet: Re: HARIRA Jeu 4 Oct - 13:34\nTrès facile, essaies tu verras, et c'est très bon !\nSujet: Re: HARIRA Jeu 4 Oct - 13:43\nInès, le vermicelle c'est les petites pâtes que l'on met dans la soupe?\nEt moi je n'aime pas l'agneau je peux mettre du porc ou du boeuf?\nUne autre question, tu manges tout cela ensemble et chaud? C'est comme de la soupe quoi?\nMerci pour la recette et pour les réponses car j'aimerai essayer!!!\nSujet: Re: HARIRA Jeu 4 Oct - 14:30\noui momolulu, la vermicelle c'est comme les petites pâtes !\nJe pense que tu peux mettre ce que tu veux comme viande, et effectivement c'est une soupe. Une soupe qu câle bien.\nEssaies aussi, elle est vraiment très bonne !\nSujet: Re: HARIRA Jeu 4 Oct - 15:43\nça m'a l'air très bon il faut que j'essai, en général je fais de la chorba fric (c'est celle que prèfère mon mari) mais bon, je peux déroger à la règle !!\nPour les pois chiche je sais pas comment vous faites mais moi je les achète secs, je les fais gonfler dans l'eau, je les fais bouillir jusqu'à ce qu'ils soient mi-cuits et ensuite je les congèle. Comme ça je peux m'en servir directement et rapidement pour mettre dans les plats.\nSujet: Re: HARIRA Jeu 4 Oct - 15:48\noui elisa, je fais comme toi pour les pois chiches.\nLa chorba fric aussi on adore à la maison. Ma mère m'en a ramené d'algérie, je la garde pour cet hiver !\nSujet: Re: HARIRA Sam 18 Oct - 12:17\nje n'ai toujours pas essayer !\nSujet: Re: HARIRA Sam 18 Oct - 13:36\nessaies, c'est très bon, en plus avec l'hiver qui arrive, c'est une bonne soupe !\nSujet: Re: HARIRA


c4498 PDF | PDF | Pont | Ingénierie des structures\nEnregistrerEnregistrer 42235210-c4498.pdf pour plus tard\n125 vues26 pages\net appareillage des principaux\ngnral des Ponts et Chausses, Professeur au Centre des hautes tudes de la\nParis XI (Orsay),\nde recherches au CNRS, cole Polytechnique, DCMR, Palaiseau\nIngnieur en chef des Ponts et Chausses\nles ponts et les parcs de stationnement\nDans le pack : Gnie\nCe document a t dlivr pour le compte de 7200049069 - arts et metiers paristech // 193.48.193.78\nElements de dimensionnement\nIngenieur general des Ponts et Chaussees\nProfesseur au Centre des hautes etudes de la construction\nMembre permanent du Conseil General de lEnvironnement et du Developpement\nPonts a` poutres prefabriquees en beton precontraint ............\nPonts a` poutres precontraintes par post-tension ..............................\nTabliers a` poutres precontraintes par pre-tension ............................\nPonts en beton precontraint construits en encorbellement ..\nMorphologie generale ........................................................................\nMorphologie et dimensionnement de la section transversale .........\nConception du cablage de precontrainte...........................................\nPonts pousses en beton precontraint .........................................\nEtat des lieux ......................................................................................\nPonts poussees bilateralement ..........................................................\nPonts poussees unilateralement ........................................................\nAutres methodes de construction des ponts en beton\nPonts en arc et a` bequilles ............................................................\nPonts en arc ........................................................................................\nPonts a` bequilles ................................................................................\nPonts metalliques ...........................................................................\nDifferentes parties dun pont metallique ...........................................\nPonts a` poutres en ossature mixte ....................................................\nPonts a` platelage orthotrope..............................................................\nFatigue dans les ponts metalliques ...................................................\nPonts a` cables..................................................................................\nPonts suspendus ................................................................................\nPonts a` haubans .................................................................................\nC 4 498 2\nPour en savoir plus.................................................................................. Doc. C 4 500v3\nne bonne connaissance des principaux types de structures, de letendue de\nleur domaine demploi et de leurs methodes de dimensionnement, est\nindispensable pour entreprendre les etudes de definition dun pont dans un\nMais un pont nest pas seulement un ouvrage dart. Il est construit dans le but\ndassurer un service pour lequel lopinion publique exige un haut niveau de\nqualite, de securite et de fiabilite. En ce qui concerne la resistance structurale,\nce niveau est normalement garanti par le respect de normes et de re`gles de lart\nconstituant un referentiel technique aujourdhui principalement europeen\n(Eurocodes, normes dexecution, de produits, de materiaux, dessais, agrements techniques europeens, etc.).\nC 4 498 1\nMais, le seul respect de ces re`gles ou normes nest pas suffisant. Letude de la\nstabilite de certains grands ponts conduit lingenieur a` en etudier de plus en\nplus systematiquement, au dela` de la codification traditionnelle, le comportement dynamique sous leffet dactions telles que celles du trafic porte, du vent\nou dun eventuel seisme, et donc a` definir lui-meme le degre de fiabilite de la\nstructure quil concoit.\ndomaine demploi de chacune delles. Les principaux types\ndouvrages courants ont ete evoques au paragraphe 2.2.1 de\nlarticle [C 4 496].\nUn projet de pont ne peut etre etabli que par un ingenieur experimente, possedant une solide culture technique dans les domaines\nde la modelisation des structures, des normes de conception et de\ncalcul, des proprietes physiques et mecaniques des materiaux utilisables dans des conditions economiques acceptables, et des\nLe beton et lacier sont encore les materiaux privilegies pour la\nconstruction de ponts. Toutefois, le bois, surtout employe jusqua`\npresent pour construire des passerelles ou de petits ponts recevant\nun faible trafic local en zone montagneuse, devient un materiau\nnoble . On lemploie toujours pour construire des passerelles,\nmais aussi des ponts routiers entrant dans la categorie des ouvrages courants, et de nombreuses recherches sont en cours sur\nlassociation de poutres en bois (lamelle colle) et de dalles en\nbeton, generalement fibre ultra-performant.\nLe recours aux alliages daluminium reste rare en raison du cout\nde ce materiau. Par contre, la construction de ponts utilisant des\nelements structuraux en polyme`res renforces de fibres (FRP) tend\na` se developper.\nCependant, il ne faudrait pas croire que les materiaux traditionnels, beton et acier, aient atteint leur ultime degre de developpement. Des avancees significatives ont ete realisees, ces dernie`res\nannees, dans la mise au point et les possibilites de fabrication\nregulie`re de betons a` hautes performances (resistance caracteristique en compression allant couramment jusqua` 100 MPa), voire\na` tre`s hautes performances.\nLe tableau 1 donne les elements de dimensionnement des\nouvrages courants routiers les plus classiques en beton arme ou\nTableau 1 Elements de dimensionnement des ouvrages\ncourants routiers en beton arme ou precontraint\nPoutres en beton arme\n1/15 a` 1/17\nTravee independante : 1/22\nDalles en beton arme\nLe recours a` la prefabrication, laugmentation de la capacite des\nmoyens de levage et de manutention  la mise au point de procedes de montage et dassemblage necessitant moins de mainduvre, tout en garantissant une meilleure qualite, ont grandement oriente la conception des ponts modernes. Par ailleurs, les\nperformances sans cesse croissantes des materiels informatiques,\nle perfectionnement des methodes de representation graphique et\ndanalyse numerique, ainsi que les immenses progre`s accomplis\ndans la connaissance des phenome`nes physiques (effets du vent,\ndes seismes ), ou physico-chimiques les plus complexes interessant le comportement des ponts, offrent aux ingenieurs une plus\ngrande liberte de conception que par le passe.\nIl est dusage de distinguer les ouvrages de petite, ou moyenne,\nportee determinante (jusqua` une quarantaine de me`tres) des\ngrands ouvrages. Dans chaque categorie, la panoplie des solutions est riche et lexperience a permis didentifier avec precision le\nTablier a` deux travees : 1/23\nTablier a` trois travees et plus : 1/28\nTravee independante : 1/25\nDalles pleines en beton\nTablier a` deux travees : 1/28\nTablier a` trois travees et plus :\n1/33 de la travee centrale, ou\n1/38 de la travee de rive\nDe meme, le recours a` des aciers de charpente, dits thermomecaniques , presentant une limite delasticite de 460 MPa est de\nplus en plus frequent.\nDe nos jours, le concepteur de ponts peut definir les proprietes\ndes materiaux quil desire employer pour satisfaire au mieux\nles exigences imposees par le cahier des charges. Levolution\nde la conception des ouvrages est aussi intimement liee aux\nprogre`s realises dans les methodes dexecution.\nTablier a` deux travees depaisseur\nconstante : 1/25\nDalles elegies et dalles\nnervurees en beton\nTablier a` deux travees depaisseur variable :\n1/20 sur appui\n1/30 en travee\nTablier a` trois travees, ou plus,\ndepaisseur constante : 1/30\ndepaisseur variable :\n1/24 sur appui\n1/42 en travee\nEpaisseurs des elements\nLorsque louverture passe de 8 a` 20 m\ntraverse : 0,35 a` 0,66 m\npiedroits : 0,35 a` 0,66 m\nLorsque louverture passe de 5 a`\ntraverse superieure : 0,30 a` 0,40 m\ntraverse inferieure : 0,30 a` 0,45 m\npiedroits : 0,30 a` 0,36 m\n2. Ponts a` poutres\nprefabriquees en beton\nExemple. La distance usuelle entre axes des poutres est comprise\nentre 2,50 m et 3,50 m environ (4 m dans des cas exceptionnels). La\ndalle sous chaussee presente alors une epaisseur allant de 18 a`\n20 cm. Lelancement usuel H/L, egal au rapport de la hauteur H des\npoutres a` la portee L dune travee, se situe entre 1/16 et 1/17, en\nlabsence de contraintes particulie`res (figure 2).\nLes ponts a` poutres prefabriquees en beton precontraint sont\nsouvent tre`s economiques, pour des portees allant jusqua` une\ntrentaine de me`tres en precontrainte par pre-tension, et pour des\nportees comprises entre 30 et 50 m en precontrainte par post-tension. Ils sont dautant plus interessants que le nombre de poutres a`\nrealiser est plus grand car des moyens de mise en place appropries\nse justifient aisement.\nCes valeurs sentendent pour des poutres confectionnees a` partir\ndun beton traditionnel B35 realise avec un ciment de type CEM I\n(norme NF EN 197-1) dose a` 400 kg/m3. Le recours a` des betons a`\nhautes performances est possible, mais ne presente gue`re dinteret\nsil sagit de reduire la hauteur des poutres (bien que des elancements de 1/20 a` 1/22 soient facilement realisables), car cette reduction entrane une augmentation de leffort de precontrainte et un\nrenforcement des talons.\n2.1 Ponts a` poutres precontraintes\nIl est, par contre, interessant sil permet de reduire le nombre des\npoutres pour une quantite daciers de precontrainte equivalente a`\ncelle mise en uvre dans le cas dun beton traditionnel. De plus,\nen atmosphe`re agressive, le beton a` hautes performances garantit\na` louvrage une meilleure durabilite. Les principaux elements de\ndimensionnement des sections transversales sont rassembles sur\n& Les poutres, de type poutres a` talon , sont solidarisees par la\ndalle sous chaussee et par les entretoises situees aux extremites de\nchaque travee, au droit des lignes dappui, qui assurent lencastrement en torsion des poutres et permettent le levage du tablier a`\nlaide de verins afin den changer, lorsque necessaire, les appareils\ndappui. Les entretoises intermediaires ne sont plus de mise depuis\nlongtemps car, bien que conferant au tablier une rigidite transversale autorisant lemploi de methodes de calcul simples, elles sont\ndune realisation difficile, donc couteuse (mise en place et depose\nde coffrages suspendus dans des conditions souvent acrobatiques,\nfabrication damorces fixees aux poutres avec un ferraillage en\n& La dalle sous chaussee peut etre realisee sous forme de troncons de raccordement coules en place sur des coffrages perdus\n(predalles minces en beton arme) entre les poutres (qui sont alors\nprefabriquees dans leur section comple`te). Elle est alors dotee\ndune precontrainte transversale ou simplement armee (figure 1a).\nOu bien elle est realisee sous forme dune dalle coulee sur toute\nla largeur de la chaussee sur des poutres confectionnees avec une\ntable de compression depaisseur reduite (figure 1b).\n& Les ponts a` poutres sont bien adaptes aux franchissements\ndroits et rectilignes. Mais ils fournissent egalement une solution\ninteressante lorsque la voie portee est courbe, ou presente un\nbiais geometrique, ou encore est de largeur variable. Pour realiser\nun ouvrage courbe, toutes les poutres dune meme travee ont une\nlongueur identique : la courbure du tablier est obtenue en faisant\nvarier le debord de la dalle par rapport aux poutres de rive et les\ntetes de piles sont de forme trapezodale en plan.\nCependant, le rayon de courbure ne peut gue`re descendre en\ndessous de 15 fois la portee compte tenu de la fle`che maximale\nadmissible du debord variable. Dans les ponts biais, toutes les poutres dune meme travee ont egalement une longueur identique et\nles entretoises aux extremites des travees sont disposees suivant\nle biais, meme si leurs amorces eventuelles a` lexterieur des\nCes deux conceptions presentent a` la fois des avantages et des\ninconvenients : seul le concepteur peut effectuer un choix\nmotive pour chaque projet particulier.\nH /L = 1/16 1/17\n& Le nombre et lespacement des poutres en section transversale\nresultent dune optimisation entre des poutres plutot lege`res et\nrapprochees, necessitant de nombreuses manutentions, et des\npoutres plus lourdes mais plus espacees.\nd = 50 60 cm\nFigure 2 Elancement des ponts a` poutres precontraintes par post-tension\na dalle coule entre poutres\nb dalle gnrale\nFigure 1 Conceptions possibles dun tablier de pont a` poutres\nprecontraintes par post-tension\ndistance entre poutres (2,50 3,50 m dans les cas usuels)\nlargeur de membrure (1,80 2,80 m )\nlargeur de dallette (60 100 cm)\npaisseur d'me (30 35 cm si coffrage bois, 21 24 cm si\nET paisseur du talon (60 90 cm)\nED paisseur de la dalle (18 20 cm)\nFigure 3 Dimensionnement des ponts a` poutres en beton\nprecontraint par post-tension\nC 4 498 3\npoutres de rive (lorsque les entretoises sont precontraintes)\ngagnent, sur le plan esthetique, a` etre disposees perpendiculairement aux ames de poutres.\n& Les talons des poutres etant plus comprimes que les tables\nsuperieures sous les charges permanentes, le fluage differentiel\nprovoque, a` long terme, une deformation du tablier vers le haut. Il\nconvient de confectionner les poutres avec une contre-fle`che\nappropriee vers le bas . De plus, afin de limiter le nombre de\njoints de chaussee, on realise couramment la continuite de la dalle\nsous chaussee, par groupes de 3 a` 5 travees, tout en conservant\nlindependance mecanique de chacune delles : cela revient a` permettre les rotations relatives au droit des appuis.\n& Les avantages des ponts a` poutres resultent de la grande simplicite de leur conception (absence defforts parasites dus au fluage\ndu beton) et decoulent des avantages de la prefabrication, synonyme de qualite du beton coule a` poste fixe, de bonne reutilisation\ndes coffrages, de rapidite du delai de construction. Toutefois,\nlexperience montre que la mise en place des poutres necessite un\ngrand soin, beaucoup de precision et un contreventement efficace\navant stabilisation de la structure par le hourdis.\nPar ailleurs, les desordres affectant surtout les ponts a` poutres de\nla premie`re generation sont principalement dus a` la corrosion des\ncables de precontrainte, liee a` une mauvaise injection, voire une\nabsence totale dinjection.\n2.2 Tabliers a` poutres precontraintes\nLes tabliers constitues de poutres prefabriquees precontraintes a`\nfils ou torons adherents offrent une solution interessante pour franchir des portees allant jusqua` une trentaine de me`tres, car la mise\nen place des poutres peut seffectuer au moyen de grues courantes,\nsans exiger la mise en uvre dun materiel specifique onereux.\nLorsque le pont franchit une voie de circulation, le trafic peut etre\nmaintenu, a` lexception de coupures tre`s bre`ves au moment de la\nmise en place dune poutre.\nLa qualite dexecution offre une bonne garantie, liee aux avantages de la prefabrication en usine. De plus, par rapport a` une prefabrication sur chantier, le rebut dune poutre dont le beton ne presente pas la resistance escomptee est beaucoup plus facile que la\ndemolition eventuelle (ou lacceptation a` contre-cur) dun beton\nin situ nayant pas les qualites requises. La protection des armatures en acier dur contre la corrosion est encore meilleure que celle\nque peuvent offrir les armatures de post-tension enfermees dans\ndes conduits injectes.\nLes poutres ont une section rectangulaire, en U ou en I. Leur\nespacement varie de 60 a` 100 cm et elles sont solidarisees par une\ndalle generale coulee en place sur des dallettes en mortier de fibres\nou des predalles en beton arme (figure 4).\nElles sont generalement confectionnees a` partir dun beton traditionnel dose a` 400 kg/m3 de ciment CEM I 42,5 N ou CEM I 52,5 N,\npermettant dobtenir une resistance caracteristique de 30 MPa lors\ndu relachement des armatures, et de 42 MPa a` 28 jours. La dalle a\nune epaisseur comprise entre 16 et 20 cm selon la distance separant les axes des poutres et la nature du coffrage employe.\nLe plus souvent, les poutres forment des travees isostatiques. Ce\nschema a lavantage dune grande simplicite, et le pont est insensible a` deventuels tassements dappuis. Cependant, dans le cas\nde plusieurs travees, il peut etre economique de realiser la continuite des travees : continuite geometrique au niveau de la\ndalle (afin de limiter le nombre de joints de chaussee) ou veritable\ncontinuite mecanique , par coulage sur appui dun chevetre\nincorpore au tablier, solidaire des poutres et du hourdis. Mais\nlexperience a montre que cette continuite (sous charges dexploitation) nest pas totale.\nExemple. Si Ht designe la hauteur totale du tablier, dalle comprise,\net L la portee de sa travee determinante, lelancement moyen des\ntabliers a` poutrelles precontraintes est tel que t = .\n3. Ponts en beton\nLemploi tre`s frequent de la methode de construction en encorbellement temoigne des nombreux avantages de ce procede qui\npermet de saffranchir de tout cintre ou echafaudage. Dans les cas\nles plus courants, elle consiste a` construire un tablier de pont par\ntroncons a` partir des piles : apre`s execution dun troncon appele\nvoussoir , on le fixe a` la partie douvrage deja` executee a` laide\ndune precontrainte. Le troncon devient alors autoporteur et permet\nde mettre en uvre les moyens necessaires a` la confection du troncon suivant. Lorsque tous les troncons ont ete confectionnes, on\nobtient ce que lon appelle un fleau (figure 5).\nEn fait, la methode de construction en encorbellement nest pas\nliee a` un type douvrage particulier. Certes, les poutres continues\nsur appuis simples representent la famille de tabliers la plus nombreuse, mais elle sapplique egalement aux arcs, aux ponts a`\nbequilles ou aux ponts a` haubans. Dans ce qui suit, on ne sinteresse quaux tabliers en forme de poutre continue.\nLes voussoirs peuvent etre coules en place, dans un equipage\nmobile, ou prefabriques sur un cintre au sol epousant la geometrie\nde lintrados du tablier, ou encore dans une cellule de prefabrication. Dans ce dernier cas, les voussoirs sont mis en contact les\nuns avec les autres, lors de leur pose, par lintermediaire dune\nFigure 4 Coupe schematique dun tablier a` poutrelles\nprecontraintes par pre-tension\nC 4 498 4\nFigure 5 Principe de la methode de construction en encorbellement\ncouche de colle qui, lorsquelle est fluide, facilite lajustement des\npie`ces en regard et qui, lorsquelle est totalement polymerisee,\nassure letancheite des joints.\nLajustement des voussoirs et la transmission de leffort tranchant\nsont simultanement assures a` laide de cles multiples (dentelures\nde taille centimetrique) realisees sur toute la hauteur des ames et\ndans les hourdis. Chaque voussoir est coule contre le voussoir precedent et sert de coffrage au voussoir suivant.\nLorsque les voussoirs sont coules en place dans un equipage\nmobile, celui-ci doit etre suffisamment rigide pour que la geometrie\nfinale du tablier puisse etre correctement controlee et que les joints\nentre voussoirs ne puissent subir une fissuration originelle.\nFigure 6 Exemple de realisation dun pont a` trois travees\n3.1 Morphologie generale\nDans les cas les plus courants, les ouvrages construits selon ce\nprocede comportent des travees intermediaires de meme portee et\ndes travees de rive de portee un peu superieure a` la moitie de celle\ndes travees intermediaires pour eviter le soule`vement du tablier\nsous leffet des charges dexploitation placees dans la configuration\nla plus defavorable. Dans la pratique, les travees de rive sont\nconstituees par un demi-fleau et une portion de tablier coulee ou\nposee sur un cintre.\n& Loperation de solidarisation des fleaux entre eux et avec les parties coulees sur cintre sappelle aussi clavage . Dans le cas dun\npont a` trois travees (figure 6), on commence generalement par claver les travees de rive, puis on vient assurer la continuite comple`te\ndu tablier en solidarisant les deux moities a` la cle de la travee centrale. Dans le cas dun pont comportant un grand nombre de travees,\nla methode usuelle de solidarisation des fleaux consiste a` les claver\na` lavancement, mais de nombreuses variantes sont possibles.\n& Le tablier peut etre de hauteur constante ou variable. Il est plus\nfacile a` confectionner dans le premier cas que dans le second, mais\nla hauteur constante ne peut convenir que dans une gamme de portees limitees, de lordre de 50 a` 60 ou 70 m, gamme ou` un pont\nconstruit en encorbellement est fortement concurrence par un\npont pousse ( 4) ou un pont en ossature mixte ( 7).\nAu-dela` de 70 m, un tablier de hauteur variable devient plus economique et, en general, plus esthetique. Un tel type de tablier est\ninteressant economiquement jusqua` 200-250 m de portee environ.\nLa variation de hauteur permet dadapter les dimensions des sections a` lintensite des efforts internes resultant de ce mode de construction particulier.\nLa variation de hauteur la plus courante est de type parabolique :\ncest celle qui evoque le mieux le rythme des ponts anciens. Mais\ncertains tabliers ont ete concus avec des travees de hauteur constante sur la majeure partie de leur longueur et de hauteur a` variation lineaire, parabolique ou cubique au voisinage des piles.\nExemple. Lorsque la hauteur du tablier est variable et lorsque toutes les travees intermediaires sont de meme portee L, la longueur\noptimale des travees de rive est de lordre de 0,58 a` 0,60 L.\nSi la hauteur du tablier est constante, cette longueur optimale est\nplutot de lordre de 0,68 a` 0,70 L.\nDans certains cas, il peut etre interessant de projeter un ouvrage\navec des travees intermediaires de portees differentes. Par exemple,\nlorsque lon veut enjamber une grande bre`che comportant un obstacle principal, des considerations dordre esthetique peuvent conduire\na` marquer le franchissement de cet obstacle par une travee plus longue que les autres, de hauteur variable comme les travees qui lencadrent, raccordee a` un tablier de hauteur constante comportant des\ntravees plus courtes.\nLa distribution des portees doit etre etudiee de facon a` respecter\nla cinematique de ce mode de construction (figure 7).\n& Il arrive parfois quun pont a` trois travees soit concu avec des\ntravees de rive de longueur inferieure aux longueurs optimales precedentes du fait de contraintes geometriques liees au site, dorigines fonctionnelles, voire architecturales. Lequilibre mecanique du\nFigure 7 Exemple de repartition de travees de longueurs differentes\nFigure 8 Pont en beton precontraint a` piles en forme de doubles\nvoiles (Tulle, Corre`ze Source JAC)\ntablier peut etre assure en lestant les travees de rive, en confectionnant les travees de rive en beton traditionnel et la travee centrale en beton leger, en dotant le pont de culees contrepoids, ou\nen combinant ces diverses methodes.\nQuelle que soit la conception adoptee, le desequilibre du tablier\ndoit etre franc : les reactions dappui sur culees doivent etre toujours de meme sens pour des questions de bonne tenue des appareils dappui dans le temps.\n& En general, le tablier repose sur chaque appui (pile ou culee) par\nlintermediaire dune file transversale unique dappareils dappui et\nfonctionne donc comme une poutre continue sur appuis simples\ndans le sens longitudinal. On peut chercher a` faire participer certaines piles a` la reprise des efforts affectant le tablier en lencastrant,\npartiellement ou totalement, sur celles-ci. Lencastrement partiel est\nobtenu en disposant, en tete des piles concernees, deux files transversales dappareils dappui en caoutchouc frette ; lencastrement\ntotal est obtenu en solidarisant le tablier a` ses piles.\nMais, lencastrement total du tablier suppose que les piles soient\nsuffisamment souples pour ne pas entraver son raccourcissement\nelastique lors de lapplication de la precontrainte de solidarisation\nentre les fleaux. Une solution pour conferer de la souplesse longitudinale aux piles consiste a` les concevoir en forme de doubles voiles (figure 8).\n3.2 Morphologie et dimensionnement\nde la section transversale\n3.2.1 Morphologie de la section transversale\nLes tabliers de ponts construits en encorbellement sont des\npoutres-caissons. Alors que, par le passe, les sections possedaient couramment plus de deux ames, de`s que la largeur du\nhourdis superieur depassait 13 a` 14 m, la tendance actuelle est\nau caisson unicellulaire (donc a` deux ames).\nC 4 498 5\nPour les tabliers de grande largeur, la resistance a` la flexion\ntransversale des hourdis superieur et, eventuellement inferieur,\npeut etre assuree de diverses manie`res. On peut conferer aux hourdis une epaisseur suffisante (et, tre`s frequemment, les doter dune\nprecontrainte transversale assez couteuse), mais cette solution\nnest pas la plus prisee. Plusieurs tabliers de grande largeur ont\nete concus avec des hourdis raidis transversalement a` laide de nervures en beton arme (figure 9). Une telle conception peut etre interessante pour des hourdis superieurs de largeur comprise entre 20\ncompression dintensite elevee) et de simplifier les methodes\ndexecution ou de montage.\nUne idee majeure a consiste a` remplacer les ames traditionnelles\npar des treillis, dabord en beton (figure 13) puis, de plus en plus\nsystematiquement, constitues de tubes metalliques (figure 14).\nLautre idee majeure a consiste a` remplacer les ames traditionnelles par des ames metalliques de conception speciale de facon a`\nlimiter les operations de soudure sur chantier et a` limiter les efforts\nde compression plane longitudinale susceptibles de provoquer des\ninstabilites transversales au plan moyen. On peut ainsi citer les\names metalliques plissees et, plus recemment, les ames planotubulaires, procede mis au point par la Societe Razel (figures 15\nDans la meme gamme de largeurs, une autre conception\nconsiste a` soutenir le hourdis superieur a` laide de poutres\nappelees bracons , tre`s generalement confectionnees en\nacier (figures 10, 11 et 12).\n3.2.2 Dimensionnement des tabliers traditionnels\ndont la section est entie`rement en beton\nGeneralement, les voussoirs sont confectionnes en une seule\nphase. Mais il est arrive que des tabliers soient confectionnes en\nplusieurs phases dans le sens transversal.\nAu cours des dernie`res decennies, la conception des tabliers de\ntre`s grande largeur a fortement evolue et, de nos jours, on associe\ncouramment les deux principaux materiaux de lindustrie de la\nconstruction que sont le beton et lacier. Des recherches ont ete\nengagees dans plusieurs directions avec, pour objectifs principaux,\ndalleger les ames (il est pratiquement impossible dalleger le hourdis superieur, qui recoit les charges dues au trafic, et le hourdis\ninferieur, qui doit resister, dans certaines sections, a` des efforts de\nPour le dimensionnement de caissons, dont la largeur du hourdis\nsuperieur ne depasse pas une quinzaine de me`tres, on peut sinspirer des donnees numeriques de la figure 17.\n3.3 Conception du cablage\nUn pont construit en encorbellement comporte principalement\ndeux familles de cables :\nles cables de fleau, mis en uvre pendant la construction desdits fleaux (phase isostatique) ;\nles cables de continuite, mis en uvre lors du clavage des\nfleaux entre eux, ou avec les parties coulees sur cintre des travees\nDans les cablages traditionnels, tous les cables des deux familles\nsont noyes dans le beton, tandis que dans les cablages modernes,\nseuls les cables de fleau et quelques cables de continuite (appeles\ncables eclisses ) sont places a` linterieur du beton (la plupart des\ncables de continuite etant places a` lexterieur du beton (figure 18)).\nFigure 9 Schema de principe dun caisson en beton dont le hourdis\nsuperieur est raidi transversalement (le hourdis inferieur peut letre\nMeme lorsquils sont rectilignes, les cables sont efficaces dans\nles ponts de hauteur variable car la ligne de precontrainte beneficie\nde leffet darc de la fibre moyenne. Mais, on obtient une efficacite\noptimale en les deviant pour passer, en partie haute du tablier, au\ndroit des appuis intermediaires et, en partie basse, au milieu des\ntravees. Une seule deviation peut etre suffisante au voisinage de\nla cle des travees (grace a` deux entretoises rapprochees qui ne\nsont rien dautres que des voiles de 60 a` 80 cm depaisseur). Mais,\n0,65 m 1 m\n2,70 m 1 m\n1 m 0,65 m\nFigure 10 Schema de principe dune caisson en beton dote\n6 m lliq\nFigure 11 Exemple de section dotee de bracons metalliques externes (pont de La Ravine des Trois Bassins La Reunion)\nC 4 498 6\nFigure 12 Viaduc du Scardon sur lautoroute du Boulonnais\n(Autoroute A16) Les bracons sont en beton (Source JAC)\nFigure 16 Element dame plano-tubulaire du viaduc de Meaux\nFigure 13 Viaducs de Sylans et Glacie`res sur lautoroute A40\nHc ou Hp\nHc hauteur la cl\nHp hauteur sur pile\nFigure 14 Viaduc dEchingen sur lautoroute du Boulonnais\n(Autoroute A16). Les ames sont constituees dun treillis de tubes\nmetalliques (Source JAC)\nB.A.U. 3 voies de 3,50 m\n3 voies de 3,50 m\nHourdis suprieur en\nlancement : tablier\nencastr sur piles\n(L porte principale)\nL = 16 + 0,25 L 4\nL = 0,2 L + 25 12,5\n(L / 50)3\nmax [18cm ; 3 ; es / 3]\nmax [18cm ; ea / 3]\nL (m) + 125 B 12,5\n26 + L (m)\n36 (cbles 12T13)\n44 (cbles 12T15)\n59 (cbles 19T15)\nFigure 15 Coupe transversale du viaduc de Meaux\nL = 0,16 L + 22 7,5\nb = B / 2 ; e (cm) 20 ou 25 ; e (cm) = b (cm) / 5\nb (cm) / 7 ; es (cm) = b (cm) / 25\nsimples (L porte\nFigure 17 Donnees pour le dimensionnement dun caisson\nC 4 498 7\na cbles de flau\nb cbles dclissage en trave intermdiaire (en partie infrieure et,\nventuellement, en partie suprieure)\nc cbles dclissage en trave de rive\nAncrage sur pile\nDviateur en trave\nd cbles de continuit extrieurs au bton (trac polygonal simple,\npar exemple trapzodal)\nFigure 18 Principes de cablage des ponts modernes construits\nle plus souvent, on dispose deux entretoises deviatrices de facon a`\nobtenir la reduction deffort tranchant la plus avantageuse possible\nau voisinage des appuis intermediaires.\nGrace a` la precontrainte exterieure, les cables de fleau nont pas\nbesoin de descendre dans les ames pour reduire efficacement\nleffort tranchant. Ils sont donc ancres dans les goussets superieurs,\nce qui permet de diminuer lepaisseur des ames, compte tenu des\nre`gles de verification vis-a`-vis de leffort tranchant.\nDes tabliers a` voussoirs prefabriques ont ete concus avec un\ncablage entie`rement situe a` lexterieur du beton (les voussoirs\netant maintenus par une precontrainte provisoire avant de recevoir\nleur precontrainte definitive). Ce fut le cas du pont sur la rivie`re\nSevern en Grande-Bretagne, recemment construit, mais une telle\nconception na toujours pas fait la preuve definitive de son interet\nmecanique ou economique.\n& Elle presente de nombreux avantages : la construction au sol\ndu tablier permet, a` la fois, une meilleure organisation du travail,\nune plus grande securite pour le personnel dexecution et une meilleure qualite, tant au niveau du betonnage qua` celui de la mise en\ntension des cables de precontrainte. En permettant de saffranchir\nde toute installation entre les appuis (cintre ou charpente), elle\nentre en concurrence directe avec les ponts en ossature mixte\nacier-beton et a provoque la disparition quasi comple`te des ponts\nconstruits en encorbellement de hauteur constante dans une la\ngamme de portees allant de 50 a` 70 m.\n& On distingue principalement deux types de ponts pousses (quelques ouvrages de grande longueur ont ete construits en combinant\nces deux types) :\nles ponts a` trois travees construits par moitie sur chaque rive\n(poussage bilateral), les deux moities etant ensuite poussees sur\nleurs appuis definitifs et solidarisees pour rendre le tablier continu ;\nles ponts construits par troncons successifs dans un atelier fixe\nsur une rive et progressivement pousses sur les appuis definitifs\n(poussage unilateral). Ils constituent, de loin, la famille la plus\n& Lapplication de la methode du poussage exige quun certain\nnombre de conditions soient reunies :\ntablier de hauteur constante ;\ntrace parfaitement rectiligne, ou rectiligne en plan et inscrit sur\nun cercle en elevation ;\nou encore trace inscrit sur une surface tronconique appropriee\nafin de conferer a` louvrage la courbure souhaitee simultanement\nen plan et en elevation.\nLes conditions sur la geometrie du trace ont pour but deviter le\ndeveloppement defforts parasites plus ou moins controlables pendant loperation de poussage. Dautre part, il faut pouvoir disposer,\na` larrie`re dune (ou des) culee(s), dune longueur suffisante pour\namenager laire de fabrication du tablier : la demi-longueur de louvrage, sil sagit dun pont a` trois travees mis en place par poussage bilateral, ou une longueur comprise entre une et deux travees\ncourantes, sil sagit dun pont mis en place par poussage\n& Le procede de construction des ponts par poussage saccommode, en principe, de nombreux types de tabliers : dalle, dalle nervuree, caisson uni ou multicellulaire. Mais les dalles, pleines ou\nelegies, a` section rectangulaire ou dotees dencorbellements lateraux, ne peuvent convenir que pour des portees determinantes ne\ndepassant pas 20 a` 25 m.\nPar ailleurs, les tabliers en dalle nervuree ont ete progressivement abandonnes, malgre leur simplicite dexecution, au profit\ndes poutres-caissons, du fait de leur faible rigidite a` la torsion, de\nla mediocrite de leur rendement geometrique et des proble`mes\nquils posent pour lentretien (visites) et lexploitation (passage\ndes reseaux de concessionnaires).\n4.2 Ponts pousses bilateralement\n4. Ponts pousses en beton\n& La methode de construction des ponts en beton precontraint par\npoussage, directement inspiree du lancement des ponts metalliques, consiste a` confectionner un tablier sur une rive ou sur les\ndeux rives de la bre`che a` franchir, puis a` le mettre en place sur\nses appuis definitifs par deplacement longitudinal. Cette technique\nna pu se developper que grace a` la mise au point de plaques dappui provisoires, revetues de Teflon ou de produits similaires, permettant le glissement avec un faible frottement.\nC 4 498 8\nLes ponts en beton precontraint a` trois travees mis en place par\npoussage bilateral sans palees provisoires couvrent une gamme de\nportees determinantes, couramment comprises entre 30 et 60 m.\nChaque moitie de louvrage, analogue a` un fleau de pont construit\nen encorbellement, est construite a` larrie`re des culees, puis poussee : les demi-fleaux avant , sintegrant en phase definitive dans\nla travee centrale, sont ainsi amenes a` enjamber, pendant le poussage, la travee de rive correspondante.\nCest pourquoi la longueur L de la travee centrale est sensiblement egale au double de celle des travees de rive. La continuite\ndu tablier est realisee par betonnage en place dun voussoir de\nclavage, denviron 1 m de longueur, au milieu de la travee centrale,\npuis par mise en tension des cables de continuite.\nLa distribution des portees netant pas optimale vis-a`-vis des\nefforts induits par les charges dexploitation (travees de rives trop\n4.3.1 Dimensionnement de la section transversale\ncourtes pour garantir des reactions dappui de sens constant), il\netait dusage, par le passe, de deniveler les appuis extremes pour\nmaintenir positives les reactions dappui sur culees en toutes circonstances et attenuer les effets des redistributions defforts par\nfluage. Mais, le controle des efforts instantanes, et surtout differes,\ninduits par ces denivellations etait tre`s delicat. De nos jours, on\nprefe`re adopter une distribution des portees plus equilibree meme\nsi le cablage est un peu plus complique.\nLe dimensionnement de la section transversale peut etre effectue\nsur les memes bases que celui des ponts construits en encorbellement et suivant les indications du tableau 2.\nLa forme de la base du caisson peut presenter quelques particularites liees au mode de construction.\nPar exemple, lorsque le caisson posse`de des ames inclinees, on\npeut en evaser lege`rement la base afin de favoriser le centrage des\nreactions des appuis provisoires (figure 19).\nLorsque le tablier est rectiligne en plan, avec un hourdis superieur\na` devers constant (2,5 % par exemple), la solution la plus simple pour\nrealiser ce devers consiste a` donner aux ames (quelles soient verticales ou inclinees) une hauteur differente.\nPar contre, lorsque louvrage est courbe en plan, le devers peut\netre plus important et il est preferable de conserver une section\ndroite symetrique avec un hourdis inferieur de geometrie appropriee\nLelancement du tablier est normalement compris entre 1/20 et\n1/22, dans le cas dun pont routier, et de lordre de 1/15 a` 1/16,\ndans le cas dun pont ferroviaire.\nDans les ponts recents, le cablage comprend des cables de\nfleau situes dans le hourdis superieur et ancres dans les goussets, des cables rectilignes situes dans le hourdis inferieur et des\ncables de continuite exterieurs, au trace trapezodal. Les cables\nsitues dans le hourdis inferieur sont, en grande majorite, provisoires et re`gnent sur une longueur comprise entre la moitie et les\ndeux tiers de la longueur de chaque demi-tablier. Ils permettent de\ncontrecarrer les effets des cables de fleau pendant le poussage\net, une fois le clavage realise, ils sont detendus.\n4.3 Ponts pousses unilateralement\nLe tablier des ponts mis en place par poussage unilateral est\nconstruit par troncons successifs, de longueur unitaire constante,\ndans un atelier fixe situe en arrie`re dune culee, et dans le prolongement de louvrage. De`s que le beton dun nouveau troncon a\natteint une resistance suffisante, lensemble du tablier est deplace\npar une translation longitudinale egale a` la longueur du troncon,\npuis, sur latelier ainsi degage, un autre est construit, et ainsi de\nsuite jusqua` lache`vement de louvrage.\nFigure 19 Geometrie du bas de caisson dun pont pousse a` ames\nPour devidentes raisons pratiques, on sefforce de donner aux\ntabliers des travees intermediaires la meme portee. Les travees de\nrive gagnent a` etre, si possible, plus courtes que les travees courantes, car, pendant le poussage, elles sont le sie`ge defforts importants. Mais, cette re`gle nest pas imperative.\nSi la gamme des portees courantes des ponts pousses unilateralement va, en gros, de 40 a` 60 m, il est possible de pousser des\ntabliers avec une ou plusieurs portees nettement plus grandes a`\nlaide de palees dappui provisoires a` condition quelles soient realisables dans des conditions economiques acceptables pour le projet considere et que leur deformabilite (horizontale et verticale)\npuisse etre controlee efficacement.\nFigure 20 Exemple de geometrie du hourdis inferieur dun pont\nTableau 2 Donnees pour le dimensionnement des ponts pousses\nEpaisseur du hourdis superieur (cm)\nEpaisseur des ames (cm) avec cablage de\ncontinuite exterieur pour les ponts-routes\n22 a` 26\nB L - 500\nMax 30 ; 30 +\nlargeur du hourdis,\n50 cm en zone courante\n90 a` 100 cm au voisinage des appuis\nH/L = 1/12 a` 1/17\nH/L = 1/12 a` 1/14\nEpaisseur equivalente (m)\n0,25 + 0,008 8 L (pour 20 m L 55 m)\n0,40 + 0,01 L (pour 35 m L 55 m)\nPourcentage daciers actifs\n40 a` 45 kg par m3 de beton\n65 a` 70 kg par m3 de beton\n140 a` 150 kg par m3 de beton\nPourcentage daciers passifs\nC 4 498 9\nFigure 21 Position traditionnelle des cables de poussage\n4.3.2 Cablage des ponts pousses\nDans louvrage en service, le trace de la ligne moyenne de la precontrainte doit etre fortement sinueux, mais, au cours du poussage, la plupart des sections du tablier se trouvent successivement\nau droit dune pile et au milieu dune travee. Elles sont donc alternativement le sie`ge de moments flechissants et defforts tranchants\nde signes contraires, dou` la necessite dobtenir pendant cette\nphase une precontrainte dont la ligne moyenne secarte peu du\nlieu des centres de gravite des sections.\n& Dune facon generale, la precontrainte dun pont pousse est realisee grace a` deux familles de cables :\nles cables de premie`re phase (ou cables de poussage ),\nconferant au tablier la resistance requise pendant son\nles cables de seconde phase (ou cables de continuite ),\ncomprenant des cables au trace non rectiligne, des cables chapeaux (sur piles) et des cables bas en travee. Ils confe`rent aux\nsections la resistance necessaire vis-a`-vis des efforts internes\n(moment flechissant et effort tranchant) en service.\n& Dans les ouvrages de conception traditionnelle, certains cables\nprovisoires (destines a` faciliter le poussage) sont exterieurs et\nancres sur les entretoises, mais la majeure partie des cables de premie`re phase sont rectilignes et places dans les plans medians des\nhourdis (figure 21). Compte tenu du mode de construction par\ntroncons, ils sont constitues de segments mecaniquement raccordes les uns aux autres par des organes de couplage, ou par recouvrement a` travers des bossages formant surepaisseurs des ames\net/ou des hourdis.\nEn cas dutilisation de coupleurs, les re`gles de bonne conception\nimposent quen toute section moins de la moitie des cables soient\nraccordes par coupleurs pour eviter certains desordres specifiques.\nDe plus, les coupleurs doivent etre isoles du beton par un syste`me\nde capot metallique.\nconfe`re un trace trapezodal avec seulement deux entretoises\ndeviatrices intermediaires (pour ne pas trop alourdir la structure)\nsituees au voisinage des quarts de portee afin doptimiser les effets\nde la precontrainte, tant du point de vue des moments de flexion,\nque de celui de leffort tranchant.\nQuelques ouvrages ont ete dotes dune precontrainte totalement\nexterieure. Mais linteret economique dune telle solution na pas\nete prouve, et linterieur du tablier est bien encombre, meme si les\ncables employes sont de forte puissance (par exemple, 19T15S).\n& La principale innovation dans le cablage des ponts pousses a\nconsiste a` realiser la precontrainte de premie`re phase a` laide de\ncables (definitifs) au trace trapezodal et de contre-cables (provisoires) epousant un trace symetrique du precedent par rapport au\nplan horizontal contenant la fibre moyenne : la somme des effets\nde ces deux groupes de cables fournit un effort normal centre.\n& Les principes de cablage actuellement adoptes conduisent a`\nlune ou lautre des deux conceptions decrites de facons synthetique dans le tableau 3.\nTableau 3 Recapitulatif du cablage des ponts pousses\nCables de poussage\ndemontables interieurs ou exterieurs\nC 4 498 10\nConception tre`s simple, mais un peu\ndemontables interieurs et/ou exterieurs\nMais, la methode de raccordement la plus repandue est la\nmethode par recouvrement.\nLes effets du poids propre pendant la phase de construction gouvernent largement le dimensionnement des tabliers pousses. Il est\ndonc logique de les reduire au maximum, et la precontrainte exterieure fournit une solution efficace dans la mesure ou` elle permet\nde diminuer lepaisseur des ames qui ne contiennent donc pas de\nUne fois installe sur ses appuis definitifs, un pont pousse est une\npoutre continue sur appuis simples. La precontrainte de premie`re\nphase est dune efficacite mediocre en phase finale, voire nefaste\nlorsquelle apporte des contraintes de compression dintensite\ntrop elevee sajoutant a` celles resultant des efforts dus au fonctionnement normal de la structure en service. Les cables les plus efficaces passent en partie superieure du caisson, au voisinage des\nappuis intermediaires, et descendent dans les regions inferieures\nde la poutre-caisson dans les travees.\nLorsquils sont noyes dans les ames (conception traditionnelle),\non les appelle cables ondules : ils re`gnent generalement sur\ndeux travees consecutives. Lorsquils sont exterieurs, on leur\nCables chapeaux et\ncables bas en travee\nContre-cables trapezodaux exterieurs\nConception et realisation plus complexes.\nprecontrainte en cas\nde reemploi des\ncontre-cables provisoires (pour confectionner les cables\nchapeaux et les cables bas en travee) a`\ncondition de limiter\nleur tension a` 0,7 fpk\n(avec fpk resistance\ntraction de lacier de\nCbles dans le hourdis suprieur\nCbles dans le hourdis infrieur\na principe d'un cblage sans contre-cbles de poussage : deux\ndviateurs aux quarts de trave Cbles rectilignes extrieurs (19T15)\net intrieurs (12T15) Cbles dfinitifs extrieurs : 19T15\nContre - cbles\nla construction a` lavancement.\nb principe d'un cblage avec contre-cbles de poussage :\ncontre-cbles tendus 0,7 fpk Ratios (approximatifs) : 1/3 - 1/3 - 1/3\n5. Autres methodes\nde construction des ponts\nLes autres methodes de construction des ponts en beton precontraint sont :\nFigure 23 Exemple de precontrainte verticale dans les ames\ndun caisson au droit des appuis intermediaires\nexemples de dimensionnement de dviateurs\nFigure 22 Principes de cablage des ponts pousses\nCes deux conceptions sont illustrees sur la figure 22.\nNoter que certains cables rectilignes definitifs peuvent etre\nexterieurs, mais les cables interieurs ne genent en rien lexecution des hourdis et, sils sont correctement injectes, ils offrent\nune bonne garantie de resistance a` la rupture du tablier.\n& Les contraintes de cisaillement dans les ames, pour une epaisseur donnee, peuvent depasser les contraintes limites dans des\nzones relativement localisees. Il ne serait pas alors judicieux de les\nepaissir sur toute la longueur de louvrage. On peut recourir a` une\nprecontrainte verticale dans les zones en question, realisee le plus\nsouvent a` laide de monotorons (environ 160 kN de force utile) au\ntrace en forme de boucle, de manie`re que les deux ancrages actifs\nse trouvent dans le hourdis superieur (figure 23).\nLa construction sur cintre autolanceur consiste a` confectionner\nun ouvrage par travees entie`res dans un cintre suspendu a` une\nstructure metallique porteuse. Cette structure est appuyee, vers\nlarrie`re , sur lextremite du tablier deja` execute et, vers lavant\nsur une pile (ou une culee). Lorsque le beton de la nouvelle travee a\ndurci et a ete mis en precontrainte, le cintre est deplace pour franchir la travee suivante a` laide dun avant-bec metallique facilitant\nlaccostage sur une nouvelle pile.\nOn distingue les cintres auto-lanceurs par-dessus , qui portent\nles coffrages au moyen de suspentes, des cintres par-dessous\ndans lesquels les coffrages sont fixes aux elements porteurs. Le\ntablier peut etre une dalle nervuree, mais plus generalement une\nCe procede de construction fut a` la mode dans les annees 1960 a`\n1970 pour des ouvrages longs et de portees situees dans la gamme\n40 a` 50 m. En France, il est pratiquement abandonne en raison du\nfaible nombre douvrages susceptibles detre concernes et du cout\ndun cintre auto-lanceur, mais la technique est toujours employee\nLa methode de construction a` lavancement consiste a` confectionner un tablier de pont a` laide de voussoirs prefabriques en\nappliquant la precontrainte definitive en fin dassemblage de\nchaque travee. Les voussoirs sont provisoirement fixes les uns\naux autres a` laide de barres de precontrainte, la flexion de la travee\netant reprise, soit par un cintre, si elle est de portee moderee, soit\npar un haubanage provisoire, avant de recevoir la precontrainte\nLexperience montre que cette technique demande des moyens\ndexecution relativement legers, mais une matrise parfaite des\nefforts et des deformations, et donc des efforts, en cours de\nconstruction. Pour cette raison, elle est maintenant dun emploi\nC 4 498 11\n6. Ponts en arc et a` bequilles\nPar le passe, de nombreux ouvrages appartenant a` lune ou a`\nlautre de ces deux familles ont ete concus en acier. Mais, pour les\ngrandes portees, la methode de construction en encorbellement a\ndonne au materiau beton une competitivite inegalable. Les developpements qui suivent privilegient, pour cette raison, les ponts\nconfectionnes dans ce dernier materiau.\nLes arcs et les ponts a` bequilles sont des structures parmi les\nmieux adaptees au franchissement de vallees encaissees ou de\n6.1.1 Morphologie generale\nUn pont en arc est, avant tout, une poutre courbe, portant un\ntablier, a` fibre moyenne de geometrie circulaire ou parabolique et\na` reactions dappui obliques necessitant un sol de fondation dexcellente resistance. Larc proprement dit est generalement en\nbeton arme, parfois lege`rement precontraint. Ses dimensions densemble sont caracterisees par son ouverture L, mesuree entre ses\nnaissances, et sa fle`che f, qui represente la distance entre la ligne\njoignant ses naissances et le point le plus haut de la fibre moyenne\n(figure 24). La valeur moyenne du rapport L/f est voisine de 6 : elle\nvarie, dans les projets reels, de 5 a` 8.\nOn distingue les ponts dont le tablier est place au-dessus de larc\n(arcs a` tablier superieur) et ceux dont le tablier est place au-dessous de larc (arcs a` tablier suspendu ou intermediaire). Les premiers sont les seuls a` saccommoder de la methode de construction en encorbellement.\nun tablier en ossature mixte (pont de la Rance figure 25) ou une\npoutre-caisson mise en place par poussage (pont de Trellins), bien\nque, dans ce dernier cas, la technique de mise en uvre engendre\nune dissymetrie dans les efforts en cours de construction dont le\ncontrole peut etre delicat et la gestion couteuse.\n6.1.2 Methode de construction\nPar le passe, les arcs etaient construits sur un cintre, veritable\npont provisoire, le plus souvent en bois, sur lequel etait confectionne louvrage definitif. Apre`s la Seconde Guerre mondiale, le\ncout des cintres devint prohibitif et la technique des arcs fut abandonnee pendant de nombreuses annees, jusqua` ce que lutilisation\nde haubans provisoires et la construction en encorbellement leur\npermettent de retrouver leur place dans la panoplie des solutions\npour le franchissement de grandes bre`ches.\n& Le haubanage peut etre direct ou a` triangulation. Le haubanage\ndirect consiste a` retenir, pendant la phase de construction, les\nvoussoirs constitutifs de larc a` laide de cables ancres au rocher,\nou dans des culees appropriees, en prenant appui sur les piles principales (eventuellement surelevees en phase provisoire), cest-a`dire les piles situees au voisinage des naissances de larc, ou sur\ndes pylones auxiliaires provisoires (figure 26). Les voussoirs,\ndune longueur comprise entre 3 et 7 m, peuvent etre haubanes\nindividuellement ou par groupes de deux ou trois.\n& La triangulation consiste a` maintenir une tranche darc comprise\nentre deux pilettes au moyen dune diagonale (cables et/ou profiles\nmetalliques), remontant les efforts de poids propre en tete de la\nprecedente pilette. Cette dernie`re est, elle-meme, maintenue par\nun syste`me de tirants ramenant les efforts vers larrie`re (culee ou\nancrage au rocher).\nLes arcs sont parfois encastres a` leurs naissances afin de limiter\nleurs deformations sous leffet du fluage du beton. Toutefois, dans\nle cas des arcs de grande ouverture, un dispositif de verinage est\nprevu a` la cle permettant de compenser, a` la construction, les effets\ndu raccourcissement instantane produit par la mise en charge de\nlarc, ainsi quune partie des deformations differees futures.\nLarc proprement dit est le plus souvent :\nun caisson, aux faces laterales traitees architecturalement (section uni- ou multicellulaires), pour les grandes ouvertures\n(> 150 m), depaisseur H telle que L/H 60 ;\nconstitue de poutres pleines entretoisees pour les ouvertures\nmoyennes (100 a` 150 m) ;\nune dalle a` nervures laterales pour les faibles ouvertures\n(< 100 m).\nLe tablier est une dalle armee ou precontrainte, dotee ou non de\nnervures, ou un tablier a` poutres precontraintes de 15 a` 40 m de\nportee (distance entre pilettes). Mais, on peut egalement envisager\nFigure 25 Pont Chateaubriand sur la Rance (Source LCPC)\nFigure 24 Representation schematique dun arc a` tablier superieur\nC 4 498 12\nFigure 26 Construction du pont de Krk en Croatie (Source JAC)\nFigure 27 Representation schematique dun pont a` bequilles\n& Une autre methode a ete employee, consistant a` executer\nchaque demi-arc a` la verticale a` laide de coffrages grimpants\n(le pont de lArgentobel pre`s de Munich en est un exemple), puis a`\nrabattre les deux demi-arcs dans leur position definitive par rotation autour darticulations provisoires situees a` leur naissance,\ntout en les maintenant a` laide de dispositifs de retenue appropries\npendant la phase de basculement.\n& La construction darcs de tre`s grande ouverture (plus de 400 m)\nfranchissant de larges fleuves a repris depuis quelques annees\nselon une technique mise au point en Chine. Larc proprement dit\nest constitue de deux, voire de plusieurs tubes metalliques remplis\nde beton. Les tubes sont assembles a` terre, puis places dans leur\nposition definitive a` laide de materiel roulant et flottant.\n6.2 Ponts a` bequilles\nComme les arcs, les ponts a` bequilles peuvent fournir une elegante solution au franchissement de vallees encaissees. Le tablier\ndes ponts a` bequilles modernes est, le plus souvent, une poutre\ncontinue a` trois travees en beton precontraint reposant sur deux\npiles inclinees, generalement articulees sur leur fondation et dotees\ndun syste`me de verinage a` la base pour permettre un reglage de\nleur ecartement durant la vie de louvrage (figure 27). Elles peuvent\netre a` fut unique, lorsque les effets du vent lateral en cours de\nconstruction ne sont pas tre`s importants, ou a` double fut avec inclinaison moderee (10 a` 20 ) des deux futs par rapport au plan\nmedian de louvrage, lorsque se posent des proble`mes de stabilite\nsous laction du vent transversal en construction, ou pour des raisons architecturales.\nDans le plan median de louvrage, linclinaison des bequilles est\ngeneralement proche de 45 . Le tablier est une poutre de hauteur\nvariable de`s que la portee centrale (L) est importante (au-dela` de\n60 m). Il sagit, le plus souvent, dune poutre-caisson. Les bequilles\nsont egalement des poutres-caissons afin de diminuer leur poids\npropre. Les hauteurs du tablier sur appui et a` la cle sont sensiblement identiques a` celles dun tablier construit classiquement en\nencorbellement et encastre sur des piles verticales (L/17 sur\nappui, L/35 a` L/40 a` la cle).\nEn general, on construit les bequilles et les travees de rive sur\ncintre. Puis, dans sa partie centrale, le tablier est construit en encorbellement de facon classique. Les variantes portent principalement\nsur la methode dappui du tablier en phase provisoire.\nSouvent, les bequilles sont appuyees sur des palees provisoires verticales (figure 28), mais on a construit, et maintenu, de\nfacon un peu plus acrobatique des bequilles a` laide dun haubanage provisoire.\nFigure 28 Viaduc de la Truye`re en cours de construction, avec pile\nprovisoire (Source JAC)\n7. Ponts metalliques\nEn beneficiant des progre`s constants accomplis dans la fabrication daciers de caracteristiques mecaniques elevees, regulie`res et\ngaranties par des normes, dans lamelioration des techniques dassemblage, des methodes de montage et des techniques de protection contre la corrosion, la construction metallique posse`de dincontestables atouts lies a` lexcellent rapport poids/performance du\nmateriau, a` la fabrication de pie`ces en atelier, dans des conditions\noptimales pour lobtention de la qualite, et a` des processus de\nmontage rapides. La baisse graduelle du prix de lacier et la hausse\ndes couts de main-duvre ont conduit les ingenieurs a` simplifier\nau maximum la conception des structures, voire a` abandonner certains types douvrages. Cette forte tendance a` la simplification a largement oriente la conception des ponts vers les ossatures mixtes\nconstituees par une dalle en beton arme associee a` deux ou plusieurs poutres metalliques en I.\n7.1 Differentes parties dun pont\nIl est dusage de distinguer (figure 29) la couverture (qui recoit\ndirectement les charges dexploitation) du syste`me porteur comprenant les poutres principales, les eventuelles poutres secondaires\nlongitudinales (longerons) et les poutres transversales (entretoises\nou pie`ces de pont).\nDe nos jours, les couvertures les plus courantes sont les dalles\nen beton arme participantes, parfois dotees dune precontrainte\ntransversale, et les dalles orthotropes.\n& La liaison des dalles en beton aux poutres metalliques est assuree par des connecteurs principalement constitues par des cornie`res ou des goujons verticaux soudes sur les semelles superieures\n& Les dalles orthotropes (figure 30) sont constituees dune tole\ncontinue, encore appelee tole de platelage ou tole de roulement , de 12 ou 14 mm depaisseur minimale, raidie selon deux\ndirections perpendiculaires : par des pie`ces de pont dans le sens\ntransversal et par des raidisseurs equidistants (plats, cornie`res,\naugets) dans le sens longitudinal. En France, on utilise surtout les\nraidisseurs en forme daugets, elabores a` partir de plats de 6 ou\n8 mm depaisseur, espaces de 60 cm daxe en axe.\nC 4 498 13\nFigure 31 Coupe schematique dun tablier a` pie`ces de pont\nFigure 29 Differentes parties dun pont metallique\nFigure 32 Coupe schematique dun tablier a` entretoises\npour des raisons de simplicite de construction, mais les tabliers\nmultipoutres restent interessants dans certains cas.\n& Si le tablier est plutot large (au-dela` de 13 m environ), la solution la plus courante consiste a` connecter longitudinalement une\ndalle en beton (20 a` 24 cm depaisseur) aux deux poutres et transversalement a` des pie`ces de pont espacees de 4 m environ : on\nobtient un pont mixte a` pie`ces de pont (figure 31).\nFigure 30 Coupe schematique dune dalle orthotrope\nLavantage essentiel de la dalle orthotrope par rapport a` une dalle\nen beton, outre sa rapidite de montage, reside dans sa lege`rete,\nmais elle est couteuse et son domaine demploi est plutot reserve\naux ponts de grande portee (ou` le gain de poids est particulie`rement interessant), aux ponts de moyenne portee, lorsque les conditions de gabarit exigent un ouvrage tre`s elance, et aux viaducs\nmetalliques demontables dont lusage est tre`s exceptionnel.\n7.1.2 Syste`me porteur\nLes ponts a` poutres (en I, a` ame pleine ou en caisson) sont, de\nloin, les ponts les plus courants car ils couvrent une large gamme\nde portees (jusqua` 160 m en travee independante dans le cas du\npont de Chevire). Les poutres en I peuvent etre placees sous la\nchaussee, ou lateralement au-dessus de la chaussee lorsque se\nposent des proble`mes de hauteur libre a` degager au-dessus de\nPlus rarement, on recourt a` des poutres en treillis, que lon place\negalement en position laterale au-dessus de la chaussee.\n7.2 Ponts a` poutres en ossature mixte\n7.2.1 Ponts a` poutres en I sous chaussee\nLa gamme usuelle des portees de ces ponts va de 30 a` 120 m\nenviron, pour les travees continues, et de 25 a` 90 m environ, pour\nles travees independantes. Avant 1970, les tabliers en ossature\nmixte etaient plutot de type multipoutres. Actuellement, ils sont\nassez systematiquement concus avec seulement deux poutres\nC 4 498 14\n& Dans le cas contraire, on peut connecter la dalle (25 cm depaisseur en zone courante) seulement sur les deux poutres porteuses\nespacees denviron 0,55 fois la largeur de la dalle et reliees par\ndes entretoises : on obtient un pont mixte a` entretoises (figure 32).\nDans le but den diminuer le poids, la dalle de couverture peut\netre precontrainte transversalement (monotorons T15S au pas de\n20 a` 60 cm) losque sa largeur depasse 17 a` 18 m (les connecteurs\nsont alors de type a` friction ).\n7.2.2 Ponts a` poutres en forme de caissons\nOn recourt aux caissons lorsquil est necessaire de disposer\ndune section fermee pour resister a` la torsion. Ce cas se presente,\nnotamment, lorsque le trace en plan de louvrage est courbe, ou\nlorsquil est necessaire davoir des appuis intermediaires ponctuels\nafin de limiter lemprise des piles (site urbain, voies ferrees, etc.).\nUne section rigide a` la torsion peut etre necessaire egalement\npour faciliter la mise en place de grandes travees.\nPar ailleurs, les caissons offrent une bonne resistance a` la corrosion : les surfaces exterieures sont lisses et ne favorisent donc pas\nlaccumulation deau, et les surfaces interieures sont en atmosphe`re protegee (eventuellement grace a` un appareil absorbant\nlhumidite comme dans le cas des tre`s grands ponts). De plus, ils\nposse`dent une esthetique agreable due a` des volumes nets. Mais\nils sont, sauf exception, plus couteux que les poutres en I, car ils\nnecessitent une plus grande quantite dacier et des operations\ndusinage plus lourdes. Ils ne sont competitifs que sils peuvent\netre entie`rement prefabriques en atelier, puis transportes sur le\nsite dun seul tenant, ce qui implique une largeur nette inferieure\na` 5 m.\nLa dalle en beton arme sappuie seulement sur les parois du caisson, si celui-ci nest pas trop large, ou simultanement sur les parois\ndu caisson et sur les elements transversaux, dans le cas contraire.\nSi le tablier est tre`s large, il peut etre avantageux de prevoir plusieurs caissons de taille reduite afin de diminuer la quantite dacier\ndes semelles inferieures.\nLelancement dune poutre-caisson mixte depend de la largeur de\nla plate-forme : il est de lordre de 1/36 pour un tablier de hauteur\nconstante et de 12 m de largeur.\n7.2.3 Ponts a` poutres laterales a` ame pleine\nLes tabliers dont les ossatures laterales sont des poutres a` ames\npleines ne presentent un interet economique que dans le cas des\nponts-rails, dans une gamme de portees allant de 6 a` 25 m, pour\nles ponts a` poutres laterales basses, et jusqua` 50, voire 60 m,\npour les ponts a` poutres laterales hautes.\nLes premiers sont souvent employes pour remplacer danciens\ntabliers a` poutres jumelles. Les seconds sont toujours constitues\nde poutres reconstituees solidarisees a` un tablier en poutrelles\nenrobees. Leur aspect peut etre particulie`rement ingrat sil nest\npas traite avec beaucoup de soin. Cest pourquoi, on place generalement les passages de service du cote exterieur des poutres pour\nrompre leur monotonie par les zones dombre quils creent.\n7.2.4 Aspects techniques particuliers des ponts\na` poutres en I\nLes ponts a` poutres sous chaussee sadaptent facilement a` un\nbiais geometrique ou a` un trace en plan courbe. Dans le premier\ncas, les pie`ces de pont et les entretoises sont souvent disposees\nperpendiculairement aux poutres principales, a` lexception des\nentretoises dabout, pour ne pas augmenter leur portee et eviter\nde compliquer leur assemblage. Dans le second cas, on peut, soit\ndisposer des poutres droites et jouer sur la geometrie en plan de\nla dalle de couverture, soit utiliser des poutres courbes, dont la realisation nest gue`re compliquee si leur courbure est constante.\n& Le controle de la fissuration des dalles en beton, phenome`ne\nnaturel, est un proble`me quil convient de traiter avec attention en\nrespectant quelques re`gles de lart portant essentiellement sur la\nqualite du beton (compacite, teneur en eau, fluidifiants, etc.) et sur\nle processus de mise en uvre (coulage continu sur toute la longueur pour les ponts dimportance moyenne, sinon coulage par\nphases longitudinales successives combine avec des denivellations\nCette fissuration resulte, non seulement des contraintes de traction apparaissant dans les zones de moment negatif, mais egalement du retrait au jeune age du beton (retrait thermique et retrait\nLorsque les delais dexecution sont courts, il est possible de prevoir des dalles prefabriquees qui reposent sur les membrures superieures des poutres par lintermediaire de renformis et dont les\njoints sont coules a` lavancement, mais cette solution est de realisation delicate.\nExemple. Si on appelle L la portee determinante, lelancement des\npoutres metalliques en I dans les ponts routiers est de lordre de\n1/22 a` 1/25 en travee independante, 1/28 en travees continues de\nSi la hauteur est variable, lelancement sur pile est de lordre de\n1/27 et lelancement en travee est de lordre de 1/30, mais il peut\natteindre sans peine 1/35, voire 1/40.\nAvec les notations de la figure 33, la largeur bs de la semelle superieure et la largeur b i de la semelle inf erieure peuvent etre estimees\npar les formules moyennes suivantes, lorsque L varie de 30 a` 100 m :\n1 40 L + 1 600\nb i mm = 10 L + 200\nb s mm =\nLepaisseur de lame, notee tw, est presque toujours superieure ou\negale a` 12 mm afin de limiter le nombre de ses raidisseurs, et il est\nconseille de sassurer que la contrainte de cisaillement moyenne due\na` leffort tranchant V calcule sous combinaisons dactions de service\nFigure 33 Section de poutre\nPour eviter tout risque de voilement, le rapport de la largeur b dun\nvoile a` son epaisseur t doit satisfaire a` la condition :\nb 0,9 E\nmodule delasticite de lacier,\nsa limite delasticite.\n& Les donnees de dimensionnement des tabliers de ponts ferroviaires dependent largement de la nature du trafic pour lequel ils\nsont prevus : trafic normal, trafic lourd, trafic a` grande vitesse. Les\nproble`mes de rigidite et de comportement dynamique sont determinants pour les ponts situes sur les lignes a` grande ou tre`s\n7.3 Ponts a` platelage orthotrope\nLe domaine demploi de la dalle orthotrope est celui des (tre`s)\ngrandes portees (superieures a` 120 m), des grands elancements,\ndes ponts mobiles et celui des ouvrages ou` la rapidite de montage est preponderante.\nPour un pont symetrique a` trois travees et sans contraintes particulie`res, la longueur des travees de rive peut etre comprise entre\n0,4 et 0,6 fois celle de la travee centrale. Le choix entre la hauteur\nvariable et la hauteur constante depend essentiellement des\ncontraintes naturelles du projet ou de considerations dordre esthetique. Mecaniquement, la hauteur variable nest pleinement justifiee quau-dela` dune portee determinante de lordre de 150 m.\nLes tabliers a` dalle orthotrope sont constitues, soit par deux poutres, soit par un caisson a` deux ames. Dans le premier cas, il\nconvient despacer au maximum les axes des poutres de facon a`\nutiliser leffet de membrane de la dalle. Par contre, si la structure\nporteuse est un caisson, il peut etre interessant de donner une\ngrande largeur aux encorbellements lateraux afin deconomiser\nles parties de tole comprises entre les ames.\nEn ce qui concerne les elancements moyens, il ny a pratiquement pas de difference entre un tablier a` caisson et un tablier a`\npoutres. En travee isostatique, cet elancement est proche de 1/30.\nPour un pont continu, lelancement moyen est egalement de\nlordre de 1/30 en hauteur constante. Il est compris entre 1/25 et\n1/30 sur pile, 1/40 et 1/50 au milieu des travees principales.\nC 4 498 15\n7.4 Fatigue dans les ponts metalliques\nLes charges dues au trafic routier ou ferroviaire induisent dans\nles tabliers de ponts des cycles dintensite et de frequence elevees ;\nils sont donc potentiellement susceptibles de sendommager en\nfatigue. Les charges transmises par les roues des vehicules aux elements dun tablier de pont ont un caracte`re dynamique du a` leurs\nmasses suspendues, aux irregularites de la chaussee ou de la voie,\net a` la reponse dynamique du tablier. En general, lamplification\ndynamique est la plus forte au voisinage des discontinuites de la\nsurface de roulement, par exemple pre`s des joints de dilatation\naux extremites dun pont routier.\nLes tabliers de ponts routiers a` dalle orthotrope sont particulie`rement concernes par lendommagement en fatigue.\n& De nos jours, les ponts metalliques sont systematiquement verifies vis-a`-vis de la fatigue en effectuant de facon directe ou indirecte un calcul dendommagement a` laide de la re`gle de Palmgren-Miner  et dun histogramme des variations de contraintes\nreelles deduit dun enregistrement de trafic representatif, ou en utilisant une methode simplifiee basee sur lusage dun convoi unique\nspecialement calibre pour quun seul passage de ce convoi sur le\npont induise une variation de contrainte representative des effets\ndu trafic reel.\n& Dans la pratique, les normes fournissent une classification des\ndetails sensibles a` la fatigue (figure 34a) par reference a` des courbes, appelees courbes de Wohler , reliant chaque etendue de\nvariations de contraintes au nombre de cycles entranant la rupture, avec certaines marges de securite non apparentes\nLes consequences de la prise en compte de la resistance a` la fatigue portent essentiellement sur le dimensionnement des poutres\nprincipales des ouvrages de faible ou de moyenne portee, notamment au niveau de lassemblage des montants dame verticaux sur\nles semelles inferieures a` mi-portee des travees et dans les zones\nfaiblement sollicitees en flexion.\n8. Ponts a` cables\nLes structures les plus adaptees pour franchir de tre`s grandes\nportees sont les structures a` cables, cest-a`-dire des structures\nsouples, susceptibles de se deformer suffisamment pour reporter\nles efforts qui leur sont appliques a` des parties possedant une\nmeilleure aptitude a` leur resister et, en definitive, a` les transmettre\nC 4 498 16\ntendue de contrainte Ds(N/mm2)\n& Ceux qui furent concus et construits dans les annees 1950 a`\n1960 ont prouve leur bon comportement et leur durabilite pendant plusieurs decennies. Le concept de pont en caisson dans\nlequel la couverture orthotrope est associee au fonctionnement\ndensemble de la structure a conduit a` des reductions considerables de poids, mais les effets de la fatigue ont ete parfois\nsous-estimes par le passe. Ainsi, dans quelques ponts ou` les\nassemblages soudes des cadres transversaux avec les raidisseurs transversaux des ames des poutres principales ne respectaient pas les re`gles de conception a` la fatigue, des fissures\nfurent decouvertes, notamment dans les endroits ou`, du fait de\nla presence de raidisseurs rigides ou de diaphragmes, la flexibilite de la couverture orthotrope sous leffet des charges de trafic\nsubissait une discontinuite brutale, dou` des actions dynamiques (chocs) amplifiant des variations de contraintes locales\nexemples de dtails\nsous amplitude constante\ndu trac rel\n108 Nombre de cycles N\nb courbe de Whler relative la soudure cur (catgorie de\ndtail 90 (sous contrainte normale (d'aprs l'Eurocode 3)\nFigure 34 Fatigue dans une poutre metallique\nDans les ponts a` cables, le tablier joue principalement le role\ndun plancher transmettant les efforts quil recoit a` des structures dappui par un syste`me de cables dacier. Les deux grandes\nfamilles de ponts a` cables sont les ponts suspendus et les\nponts a` haubans.\nDans la famille des ponts suspendus, les ponts symetriques a` trois\ntravees avec cables porteurs paraboliques continus et ancres dans\ndes massifs independants sont les plus courants. Le plus grand\npont suspendu francais est le pont de Tancarville (1959 ; 608 m de\nportee centrale figure 35) et le record du monde est le pont Akashi\nKaikyo au Japon, avec une portee centrale de 1 991 m. Le tablier est\naccroche, de facon quasiment continue, par des suspentes a` une\npaire de cables porteurs paraboliques. Sous leffet des charges verticales directes, il tend a` sabaisser, ce qui met en tension les suspentes, et ces dernie`res reportent les charges aux cables porteurs en les\ntendant a` leur tour.\nPour devidentes raisons de limitation du poids propre, et\ncompte tenu de la gamme des portees couverte par ce type\ndouvrage, le tablier des ponts suspendus est toujours en acier.\nQue sa structure soit triangulee ou de forme tubulaire, il est soigneusement etudie vis-a`-vis des proble`mes de stabilite\nFigure 35 Pont suspendu de Tancarville (Source JAC)\nFigure 37 Viaduc de Millau (Source JAC)\nEncadre 1 Historique des ponts a` haubans\nFigure 36 Pont suspendu de Chavanon (Source GTM)\nLe cout des ponts suspendus est largement tributaire de celui\ndes massifs dancrage des cables porteurs, qui peut etre gigantesque si le sol naturel nest pas un rocher resistant. Pour reduire\nce cout, certains ingenieurs eurent lidee dancrer directement les\ncables porteurs sur le tablier en ses extremites (ponts autoancres ). Mais, une telle conception presente deux inconvenients\nmajeurs. Tout dabord, le tablier est fortement comprime par la tension des cables quil ancre, ce qui nest pas, en principe, a` rechercher dans le cas dun tablier en acier. Dautre part, alors que dans\nles ponts a` massifs dancrage le montage progressif du tablier est\nrelativement aise a` laide des cables porteurs, il necessite, dans ce\ndeuxie`me cas, un echafaudage general qui porte le tablier pendant\nsa confection jusqua` laccrochage des cables ou la creation\ndancrages exterieurs provisoires auxquels sont fixes les cables utilises comme blondins jusquen fin de construction.\nLa figure 36 montre un pont suspendu moderne de conception\ntre`s soignee (pont de Chavanon).\n8.2 Ponts a` haubans\nLes ponts a` haubans ont fait reculer le domaine demploi des\nponts suspendus (voir encadre 1). La limitation a` laccroissement\nde leur portee determinante est seulement liee aux questions de\nstabilite aeroelastique (figure 37 Viaduc de Millau). Les deux\nplus grands ponts a` haubans actuels sont le pont de Normandie\n(856 m de portee centrale) et le pont sur la rivie`re Tatara au Japon\n(890 m). Mais, des etudes poussees permettent dores et deja` de\npenser que lon construira, dans un proche avenir, des ponts a` haubans allant jusqua` 1 500 m de portee determinante.\nLidee de soutenir une travee a` laide de haubans semble assez\nancienne. Mais, le double role des haubans (appui par en\ndessus du tablier grace a` la composante verticale de leur\ntension, precontrainte grace a` la composante horizontale de\ncette meme tension) fut mis en evidence pour la premie`re\nfois dans le cas du pont-aqueduc de Tempul, en Espagne,\nconstruit en 1926 par E. Torroja. En 1946, Caquot remet en\napplication ces idees pour construire le premier pont routier\nmoderne a` haubans, a` tablier en beton arme, sur le canal\ndamenee de lamenagement hydroelectrique du Rhone a`\nLa construction de ponts a` haubans de conception moderne se\ndeveloppe rapidement apre`s la Seconde Guerre mondiale,\ndabord avec des tabliers metalliques puis, grace a` R. Morandi,\navec des tabliers en beton.\n` lorigine, tous les ponts a` haubans possedaient des tabliers\nrigides et un nombre limite de haubans de forte puissance.\nLa grande evolution viendra du developpement du haubanage multiple : cette conception, facilitee par un meilleur\ncontrole des efforts grace a` lapparition de programmes de\ncalcul performants, sappliquera remarquablement aux\nponts a` tablier en beton precontraint car elle se revelera\nbien adaptee au mode de construction en encorbellement.\nLe haubanage multiple simposera egalement pour des raisons esthetiques, par la transparence quil confe`re a` la structure porteuse.\nlements de conception de la suspension\nLes ponts symetriques a` trois travees constituent la famille de\nponts haubanes la plus nombreuse. Le rapport entre les longueurs\nde la travee de rive et de la travee centrale, influant fortement sur\nles variations de contraintes dans les haubans, est voisin de 0,4. La\nforme des pylones est essentiellement dictee par la largeur du\ntablier, le tirant dair degage par celui-ci et le choix du mode de suspension (laterale ou axiale).\nLe choix dun type de suspension, qui se repercute directement\nsur la conception des pylones, nobeit a` aucune re`gle mathematique : il depend de considerations, a` la fois, techniques et esthetiques. Compte tenu de la complexite du proble`me et de la variete\ndes conceptions possibles, nous nous bornerons a` formuler quelques idees generales.\nC 4 498 17\nsuspension totale (avec blocage du deplacement horizontal) sont\nadoptes de preference dans le cas des tabliers a` suspension\nLa figure 38 donne quelques exemples de sections transversales\nde ponts a` haubans a` tablier en beton ou metallique.\nCeci etant, les ponts a` suspension axiale sont de grande qualite\nesthetique car la presence dune seule nappe de haubans permet,\npar rapport a` une suspension bilaterale, deviter tout croisement\noptique disgracieux des cables. Par ailleurs, la presence dun mat\ncentral elance confe`re a` louvrage une interessante impression de\np. 12 tous les 4 m\n& Une suspension bilaterale est, a priori, adaptee :\naux ponts de portee moyenne : pour les tabliers de largeur\nmoderee (par exemple, inferieure a` 15 m), les pylones sont constitues de deux mats verticaux independants, et la suspension est\nconstituee de deux nappes quasi verticales en forme de harpe,\ndeventail ou de semi-eventail. Pour les tabliers de grande largeur,\nles pylones peuvent etre constitues de deux mats verticaux relies\npar une poutre de contreventement transversale ou, plus frequemment, de deux mats inclines en forme de A, de V ou de Y\naux ponts de grande a` tre`s grande portee, pour beneficier de la\nrigidite naturelle quelle confe`re (vis-a`-vis des chargements dissymetriques et de la stabilite aeroelastique qui devient determinante\ndans ce cas). Le pylone, de grande hauteur, est quasi systematiquement en forme de Y renverse, les haubans etant ancres dans la partie verticale du Y.\nb pont de Coatzcoalcos II (Mexique)\n& Une disposition des haubans en forme de harpe, daspect tre`s\nharmonieux, est surtout adaptee a` une suspension axiale ou a` une\nsuspension bilaterale a` mats verticaux (ponts de portee moyenne).\nUne disposition en forme de semi-eventail est la disposition la plus\ncourante pour les ponts a` pylones en A ou Y renverse, de moyenne\na` tre`s grande portee.\n& Une suspension axiale nest envisageable, en tout etat de cause,\nque dans le cas dune voie portee comprenant un terre-plein central\n(ou une bande centrale) permettant dimplanter un pylone a` mat\nunique. Il faut alors que le tablier soit suffisamment rigide vis-a`vis de la torsion (poutre-caisson) pour reprendre les efforts dus a`\nun chargement dissymetrique. Il ne faut donc pas quil soit de largeur exceptionnelle (inferieure a` 20 m, pour fixer un ordre de\n8.2.3 Elements de conception du tablier\nAvec ladoption quasi systematique du haubanage multiple,\ncest-a`-dire un haubanage comportant un grand nombre de cables\nde moyenne puissance, (pour des raisons economiques et de facilite de maintenance : le remplacement dun hauban ne pose gue`re\nde proble`mes), les exigences de rigidite en flexion verticale du\ntablier sont devenues peu contraignantes. Cette evolution a favorise le developpement de ponts a` tabliers en beton ou en ossature\nLes cotes sont en mtres\n& En re`gle generale, le dimensionnement des tabliers des ponts a`\nhaubans est dicte par les efforts de flexion transversale, par la\nreprise des efforts ponctuels dans la zone dancrage des haubans\net, dans le cas des tabliers a` suspension axiale, par la limitation\ndes deformations en torsion sous leffet de chargements dissymetriques. Pour les ponts de tre`s grande portee, la geometrie du\ntablier est egalement tributaire des conditions de stabilite\n& Le domaine demploi des tabliers en beton (10 a` 15 kN de poids\npropre par m2) semble pouvoir setendre jusqua` environ 500 m de\nportee. Les tabliers en ossature mixte (6,5 a` 8,5 kN de poids propre\npar m2) fournissent une interessante solution dans une gamme de\nportees allant de 300 a` 600 m. Les tabliers metalliques a` dalle\northotrope (2,5 a` 3,5 kN de poids propre par m2) restent les seuls\nenvisageables pour les tre`s grandes portees.\n& En ce qui concerne la liaison du tablier aux pylones, la` encore il\nny a pas de re`gle mathematique. Lencastrement (total ou elastique) est plutot reserve aux grands ouvrages a` tablier en beton et\na` suspension axiale, tandis que lappui simple vertical ou la\nC 4 498 18\npont de Rion Antirion (source D. Lecointre)\nFigure 38 Sections transversales de ponts a` haubans\n8.2.4 Technologie des haubans\nIl existe principalement trois types de cables :\nles cables a` fils paralle`les ;\nles cables formes de torons paralle`les ;\nles cables clos.\nLes premiers sont constitues dun ensemble de fils paralle`les de\n7 mm de diame`tre, dont le nombre varie couramment de 50 a` 350.\nLes seconds sont les plus repandus. Les plus gros cables actuels\ncomportent jusqua` 109 torons, chaque toron etant constitue de\n7 brins torsades dont le diame`tre le plus courant est de 15,7 mm\n(toron T15). Enfin, les derniers ont ete, en fait, les premiers cables\na` etre employes pour confectionner des haubans. Ils sont constitues par un faisceau de fils paralle`les a` section circulaire de 5 mm\nde diame`tre entoures par des couronnes de fils a` section trapezodale et de fils a` section en forme de Z.\naux actions (directes et indirectes) du vent, et sont donc sensibles\naux phenome`nes de fatigue. Cest pour cette raison que leur tension maximale est generalement fortement limitee : s max = 0,45 frg,\nfrg designant la contrainte de rupture garantie en traction (1 700 a`\n1 800 MPa pour les cables a` fils paralle`les ou a` torons paralle`les,\n1 500 MPa pour les cables clos).\nLa protection physique des cables clos est, en principe, automatiquement assuree par les couches de fils a` section en forme de Z\nqui se resserrent lors de la mise en tension.\nDans le cas des cables a` fils ou a` torons paralle`les, on les place a`\nlinterieur dun conduit metallique ou en polyethyle`ne haute densite et les vides entre les fils ou torons et le conduit sont remplis a`\nlaide de coulis de ciment ou de resine epoxy.\nLes fils et torons peuvent aussi recevoir une protection par galvanisation a` chaud et, dans certains cas, etre revetus dune gaine\nLes haubans dun pont a` haubans subissent des variations de\ncontraintes non negligeables, dues aux charges dexploitation et\nC 4 498 19\nJARTOUX (P.), TOURNEUR (C.) et FARGEOT\n(B.). Manutentions lourdes Technologie\net mise en uvre. [C 132] (1996).\nDOURY (J.L.) et BETBEDER-MATIBET (J.).\n[C 3 290]\nProjet et construction de routes. [C 5 500]\nBERNARD-GELY (A.) et CALGARO (J.-A.).\nConception des ponts. Presses des Ponts et\nAMIR-MAZAHERI (D.). Guide AFPS 92 pour\nla protection parasismique des ponts. Presses des ponts et Chaussees (1995).\nCALGARO (J.A.). Introduction aux Eurocodes Securite des constructions et bases de\nla theorie de la fiabilite. Presses des Ponts et\nMATHIVAT (J.). Construction par encorbellement des ponts en beton precontraint. Eyrolles (1978).\nPonts de France. Sous la direction de G.\nGRATTESA T. Presses des Ponts et Chaussees (1982).\nWALTER (R.), HOURIET (B.), ISLER (W.) et\nMOIA (P.). Ponts haubanes. Presses Polytechniques Romandes (1985).\nLe savoir-faire francais en matie`re douvrages dart. ISTED. AFPC (1987).\nCALGARO (J.-A.) et VIRLOGEUX (M.). Projet et Construction des Ponts . Volume II\npar J.A. CALGARO Presses des Ponts et\nCALGARO (J.-A.) et LACROIX (R.). Maintenance et reparation des ponts. Presses des\nPonts et Chaussees Traduit en Japonais\n(sous la direction de) (1997).\nGuide des Ponts pousses. AFGC Presses\ndes Ponts et Chaussees (1999).\nProgre`s dans la conception des ouvrages en\nbeton. Journee detude SIA/GPC en lhonneur du 65e`me anniversaire du Prof. FAVRE\n(R.) EPF Lausanne, 8 octobre 1999 SIA\nCALGARO (J.-A.). Projet et construction des\nponts Generalites, fondations, appuis, ouvrages courants. Nouvelle edition Presses\ndes Ponts et Chaussees (2000).\nMATHIVAT (J.) et BOITEAU (Ch.). Procedes\nGeneraux de Construction. Coffrage et betonnage. Eyrolles (1992).\nRYALL (M.J.), PARKE (G.A.R.) et HARDING (J.\nE.) Editors. Manual of Bridge Engineering.\nManual of bridge engineering London,\nThomas Telford Limited (2000).\nLACROIX (R.), PERCHAT (J.), CHAUSSIN (R.)\net FUENTES (A.). La precontrainte. Presses\ndes Ponts et Chaussees (1992).\nABDUNUR (Ch.). Actes de la troisie`me\nconference internationale sur les ponts en\narc. Paris 19-21 septembre 2001. Presses des\nPonts et Chaussees (sous la direction de)\nCREMONA (Ch.) et FOUCRIAT (J.-C.). Comportement au vent des ponts. AFGC Presses des Ponts et Chaussees (sous la direction\nCREMONA (Ch.). Application des notions\nde fiabilite a` la gestion des ouvrages existants. AFGC Presses des Ponts et Chaussees (sous la direction de) (2003).\nConception des betons pour une duree de\nvie donnee. AFGC (2004).\nCALGARO (J.-A.) et MOREAU DE SAINTMARTIN (J.). Les Eurocodes. Editions du\nMoniteur. Traduit en Italien (sous la direction\nEvaluation du comportement vibratoire des\npasserelles. AFGC (2006).\nBridges Past, present and future Proceedings of the First International Conference\non Advances in Bridge Engineering. Brunel\nUniversity, London (26-28 June 2006).\nApplication aux ponts-routes mixtes acierbeton. Eurocodes 3 et 4 Guide methodologique. Setra (juillet 2007).\nApplication aux ponts-routes en beton. Eurocode 2 Setra (juillet 2008).\nAssessment of existing steel structures : recommendations for estimation of remaining\nworking life. JRC Scientific and Technical Reports (February 2008).\n AFGC (Association francaise de genie civil)\n EOTA (European Organisation for Technical Approvals)\n AFNOR (Association francaise de normalisation)\n PFE (Ponts formation edition)\n AFPS (Association francaise du genie parasismique)\n SETRA (Service detudes sur les transports, les routes et leurs\nDoc. C 4500v3 1\nLa conception et le dimensionnement des ponts rele`vent de normes francaises transposant des normes europeennes (Eurocodes) eventuellement\ncompletees par des normes nationales. En zone sismique, il y a lieu de prendre en compte les exigences de la reglementation nationale en vigueur.\nLes tableaux suivants (de 1 a` 11) donnent la liste comple`te des normes\nfrancaises transposant les Eurocodes et de leurs annexes nationales. Les\nEurocodes ou parties dEurocodes utiles au dimensionnement des ponts\nsont en caracte`res gras.\nTableau 1 Eurocode 0 Base de calcul des structures\nTableau 3 Eurocode 2 Calcul des structures en beton\napplications aux ponts\nAnnexe nationale EN 1990/A1\nTableau 2 Eurocode 1 Actions sur les structures\nPartie 1-1 : Actions generales Poids\nvolumique, poids propres et charges\nPartie 1-2 : Actions generales Actions sur les structures exposees au\nPartie 1-3 : Actions generales\nPartie 1-4 : actions generales Actions du vent\nPartie 1-5 : Actions generales Actions thermiques\nNF EN 1992-2/NA\nPartie 1-2 : Re`gles generales Calcul du\nPartie 2 : Ponts en beton\nCalcul et dispositions\nPartie 3 : Silos et reservoirs\nTableau 4 Eurocode 3\nPartie 1-1 : Re`gles generales et re`gles pour\nAnnexe nationale EN 1990\nPartie 1-6 : Actions generales Actions en cours dexecution\nPartie 1-1 : Re`gles generales\net re`gles pour les batiments\nPartie 1-2 : Re`gles generales\nCalcul du comportement\nPartie 1-7 : Actions generales Actions accidentelles\nPartie 2 : Actions sur les ponts dues\nPartie 1-3 : Profiles et plaques\nformes a` froid\nNF EN 1991-4/NA\nPartie 1-6 : Coques\nPartie 1-4 : Aciers inoxydables\nPartie 3 : Actions induites par les\ngrues et les ponts roulants\nPartie 4 : Silos et reservoirs\nDoc. C 4500v3 2\nPartie 1-5 : Plaques planes\nchargees dans leur plan\nCalcul des structures en acier (suite)\nPartie 1-9 : Fatigue\nPartie 1-7 : Plaques planes\nchargees transversalement a`\nPartie 1-8 :\nPartie 1-10 :\nChoix des qualites dacier\nPartie 1-11 : Calcul des structures a` cables ou elements\nPartie 1-12 : Re`gles additionnelles pour lutilisation de\nlEN 1993 jusqua` la nuance\ndacier S 700\nNF EN 1993-2/NA\nPartie 4-1 : Silos\nNF EN 1993-4-2/NA\nNF EN 1993-4-3/NA\nPartie 3-1 : Tours et mats\nPartie 3-2 : Cheminees\nPartie 4-2 : Reservoirs\nPartie 4-3 : Canalisations\nPartie 5 : Pieux et palplanches\nTableau 5 Eurocode 4 Calcul des structures mixtes\nPartie 2 : Re`gles generales et re`gles pour les\nNF EN 1994-2/NA\nPartie 1-1 : Generalites\nRe`gles communes et\nre`gles pour les batiments\nPR NF EN 1995-1-1/A1\nPartie 1-2 : Generalites\nCalcul des structures au\nTableau 6 Eurocode 5 Conception et calcul\nPartie 2 : Ponts metalliques\nDoc. C 4500v3 3\nTableau 7 Eurocode 6 Calcul des ouvrages\nPartie 1-1 : Re`gles communes\npour ouvrages en maconnerie\narmee et non armee\nNF EN 1996-1-1/NA\nNF EN 1996-1-2/NA\nPartie 1 : Re`gles generales,\nactions sismiques et re`gles\nPartie 2 : Conception, choix des\nmateriaux et mise en uvre\nPartie 3 : Methodes de calcul\nNF EN 1996-3/NA\nPartie 3 : Evaluation et renforcement des batiments\nPartie 4 : Silos, reservoirs\nPartie 5 : Fondations,\nouvrages de soute`nement\net aspects geotechniques\nTableau 8 Eurocode 7 Calcul geotechnique\nTableau 10 Eurocode 8 Calcul des structures\npour leur resistance aux seismes\nterrains et essais\nNF EN 1997-2/NA\nPartie 6 : Tours, mats\nNF EN 1998-4/NA\nNF EN 1999-1-2/NA\nNF EN 1999-1-4/NA\nPartie 1-2 : Calcul du\nTableau 11 Eurocode 9 Calcul des structures\nTableau 9 Normes nationales complementaires\na` la norme NF EN 1997 (1)\nPartie 1-3 : Re`gles complementaires pour les structures\nsensibles a` la fatigue\nNF P 94-262\nNF P 94-270\nRemblais renforces et massifs en sol\nPartie 1-4 : Toles de structure\nformees a` froid\nNF P 94-281\nMurs de soute`nement\nNF P 94-282\nEcrans de soute`nement et ancrages\nPartie 1-5 : Coques\nNF EN 1999-1-5/NA\nNF P 94-290\n(1) Textes en cours delaboration\nDoc. C 4500v3 4\n* Normes encore indisponibles\nDocuments similaires à 42235210-c4498.pdf\nRécents Développements in Bridge Design and Construction\nChapitre 3 (cours de ponts)\nPlus de Youness Ajaarrour\nTige d’Encrage ASTM F1554 Gr.105


Kendji girac chanteur, chanteurs nommes aux victoires de la musique\nLe chanteur Kendji Girac est en lice pour décrocher le titre d’Artiste masculin de l’année aux Victoires de la musique. La liste des nommés a été dévoilée le mardi 12 janvier 2016 en exclusivité par le site musical RFM. Comme Kendji, de nombreux chanteurs de la nouvelle génération en font partie !\nKendji Girac : le chanteur sera-t-il l’Artiste masculin de l’année ?\nKendji Girac fait partie des nommés dans une des deux catégories principales pour la 31e édition des Victoires de la musique. Le chanteur, alors qu’il n’avait pas été nominé l’an dernier, compte bien l’emporter cette fois-ci. Kendji Girac se retrouvera face à un autre jeune chanteur, Vianney, ainsi qu’à Dominique A ! Les trois artistes tenteront de succéder à Julien Doré, lauréat en 2015.\nDes chanteurs plus que prometteurs aux Victoires de la musique\nCette 31e édition verra concourir de nombreux jeunes artistes très prometteurs. Si le chanteur Kendji Girac pourrait remporter la Victoire de l’artiste masculin de l’année, Louane pourrait, quant à elle, faire partie des nommés pour l’Album révélation de l’année. Encore très jeune, la chanteuse s’est rapidement fait un nom dans le monde musical ainsi qu’au cinéma où elle a remporté un césar pour son rôle dans La Famille Bélier. La catégorie Artiste féminine de l’année comprendrait par ailleurs les noms de Zaz, Véronique Sanson et Yael Naim.\nZoom sur l’incroyable parcours de Kendji Girac\nLe chanteur Kendji Girac est, pour mémoire, le gagnant de la troisième saison de The Voice, l’émission musicale à succès de TF1. Depuis, il a sorti de nombreux tubes qui ont su séduire enfants et adultes, à l’instar de Color Gitano ou encore Andalouse. Malgré son jeune âge, le chanteur enchaine les succès, et a même été récompensé par les NRJ Music Awards en 2015.\nUn mois d’attente avant les résultats…\nLa cérémonie des Victoires de la musiquse tiendra le 12 février 2016 au Zénith de Paris tandis que la soirée sera également retransmise en direct sur France 2 dès 20h45. Notons que cette année, seulement trois artistes sont nommés pour chaque catégorie, contre 4 pour les éditions précédentes; l’objectif poursuivi étant d’organiser une cérémonie plus « dynamique ». Le chanteur Kendji Girac repartira-t-il avec une Victoire ? Réponse dans un mois…\nCrédit Photo: album « Ensemble » – All rights reserved\nTags: chanteurchanteursgirackendjivictoires de la musique\nLe film d’animation « Mulan », sorti en 1998, aura droit à une adaptation en live-action. Ce long-métrage en prise de vues réelles sera proposé par les ...


Appartement à Londres Location de Zone1 n ° 2 - Appartement - Londres\nAppartement à Londres Location de Zone1 n ° 2\nAdresse morrison buildings, e11lb London, Royaume-Uni\nCode de l'offre 7JK1ZNAG\nTraduit par Google Traduction. Afficher la version originale. Récemment meublé appartement de luxe disponible dans le centre financier de la ville. la région offre un large éventail de boutiques, restaurants, pubs et bars à vin ainsi que l'accès facile à toutes les attractions les plus prisées de Londres ville. Souligne locales comprennent: - Whitechapel Art Gallery - Shoreditch Cosmopolitan et Spittalfields - Tower Bridge - Tour de Londres - Brick Lane Le Aldgate locale, Aldgate East, Whitechapel, Liverpool Street, Tower stations de montagne souterrains sont tous à une courte distance de marche, pour National Rail navetteurs Fenchurch street & Liverpoool stations de rue sont également situés à distance de marche. Un parking public payant se trouve également à quelques pas. Il ya aussi des bus directs qui vont droit au cœur de Londres d'ici ainsi que vélo boris peuplements situés secondes chemin loin-bien situé pour explorer la ville! L'appartement est entièrement meublé, offre accès internet haut débit, télévision grand écran, lave-vaisselle, laveuse / sécheuse, lecteur DVD, articles de toilette de luxe, etc .. Offrons également un service hebdomadaire pour les réservations à long terme. Séjour minimum de 2 nuits (toutes charges comprises) Privé propriétaire-Membre de la Guilde des locateurs d'habitations\n-Pas de dépôt de garantie remboursable de poule fêtes £ 200 à être payé en espèces à l'arrivée.