USA/Otan, locomotive de la dépense militaire mondiale | Mondialisation - Centre de Recherche sur la Mondialisation\nMais quelle crise ? En 2012 l’Italie est montée à la dixième place des pays qui ont les plus grosses dépenses militaires du monde, au lieu de la onzième place en 2011. L’information vient du Sipri, le réputé institut international dont le siège est à Stockholm, qui a publié hier les dernières données sur la dépense militaire mondiale. Celle de l’Italie se monte à environ 34 milliards de dollars en base annuelle, équivalents à 26 milliards d’euros. C’est-à-dire 70 millions d’euros par jour, dépensés en argent public pour les forces armées, armements et missions militaires à l’étranger. Alors que les fonds manquent même pour payer le chômage.\nUSA/Otan toujours en tête\nCeux qui font la locomotive de la dépense militaire mondiale, qui a grimpé en 2012 à 1753 milliards de dollars, sont encore les Etats-Unis, avec 682 milliards de dollars, équivalents à environ 40% du total mondial. Alliés compris, la dépense militaire de l’Otan se monte à plus de 1.000 milliards annuels, représentant 57% du total mondial.\nParmi les « G-10 » -USA, Chine, Russie, Grande-Bretagne, Japon, France, Arabie saoudite, Inde, Allemagne, Italie- dont la dépense militaire équivaut aux trois-quarts de la dépense mondiale, les Etats-Unis dépensent plus que les neuf autres réunis. Dans la présentation du budget du Pentagone on rappelle que les Usa possèdent « les forces armées les mieux entraînées, les mieux dirigées et les mieux équipées qui aient jamais été réalisées dans l’histoire » et qu’ils sont décidés à garder ce primat.\nL’objectif du pentagone est de rendre les forces étasuniennes plus agiles, plus flexibles et prêtes à être déployées encore plus rapidement. La réduction des forces terrestres entre dans la nouvelle stratégie, testée avec la guerre de Libye : utiliser l’écrasante supériorité aérienne et navale étasunienne et faire porter la plus grosse charge aux alliés. Ça n’est pas pour autant que les guerres coûtent moins : les fonds nécessaires sont autorisés d’une fois sur l’autre par le Congrès, qui les ajoute au budget du Pentagone.\nLes coupes budgétaires militaires étasuniennes annoncées de 45 milliards annuels pour la prochaine décennie restent donc entièrement à vérifier. On doit en outre tenir compte dans la dépense fédérale, en plus du budget annuel du Pentagone, d’autres postes à caractère militaire –parmi lesquels 140 milliards annuels pour les militaires à la retraite, 53 pour le « programme national de renseignement », 60 pour la « sécurité de la patrie »- qui portent la dépense réelle étasunienne à plus de 900 milliards, soit plus de la moitié de la dépense mondiale.\nLa compétition des autres\nLa stratégie des USA a aussi pour objectif d’augmenter la dépense militaire des alliés, internes ou externes à l’Otan, car c’est l’industrie guerrière étasunienne qui leur fournit la majeure partie des armements. Les résultats sont au rendez-vous : la dépense militaire de l’Europe orientale a augmenté en 2012 de plus de 15% par rapport à l’année précédente. La Pologne, en dix ans, ajoutera à son budget militaire 33,6 milliards d’euros pour potentialiser ses forces armées en réalisant (avec des technologies importées des USA) son propre « bouclier de missiles » dans le cadre de celui des USA/Otan.\nForte augmentation aussi de la dépense militaire des alliés moyen-orientaux, qui a augmenté en une année de plus de 8% : en tête se trouvent Oman, avec 51% d’augmentation et l’Arabie saoudite avec 12%. Forte croissance aussi de la dépense militaire de l’Afrique du Nord, avec une augmentation de 7,8%. En Amérique latine c’est le Paraguay qui est en tête avec une augmentation annuelle de 51% pendant que celle du Mexique a grossi de 10% environ.\nDans les estimations du Sipri, la Chine reste au deuxième rang mondial, avec une dépense estimée pour 2012 à 166 milliards de dollars, équivalents à 9,5% de la dépense mondiale. Mais son rythme de croissance (175% en 2003-2012) est supérieur à celui des autres pays. Cette accélération est due fondamentalement au fait que les Usa sont en train d’opérer une politique de « containment » de la Chine, en déplaçant de plus en plus le centre focal de leur stratégie dans la région Asie/Pacifique. En rapide augmentation aussi la dépense de la Russie qui, avec 90 milliards de dollars, se place au troisième rang mondial.\nLe chœur de ceux qui ont accueilli les données du Sipri en chantant les louanges des « coupes » dans la dépense militaire étasunienne et de l’ « effondrement » de la dépense italienne se livre à une tentative grotesque de cacher la réalité : on jette dans le puits sans fond de la dépense militaire d’énormes ressources qui, au lieu d’être utilisées pour résoudre les problèmes vitaux, servent à préparer de nouvelles guerres en aggravant la condition de pauvreté où est reléguée la moitié de la population mondiale.\nEdition de mardi 16 avril 2013 de il manifesto\nCet article prend la place de la rubrique hebdomadaire L’art de la guerre, dont la forme réduite ne permettait pas de traiter le sujet abordé aujourd’hui par l’auteur.\nIl a été publié en italien sous le titre Rapporto Sipri 2012: l’Italia, con 34 miliardi di dollari investiti, pari a 26 miliardi di euro, sale tra i «10 Grandi» della spesa militare. Le titre de la version française a été proposé par l’auteur. NdT.


Recherche : la raison a telle toujours raison dans les dissertations de philosophie\n5654 résultat(s) trouvé(s)\nLa raison, du latin « ratio «, désigne : calcul, compte. La raison est cette faculté en l'homme de faire une différenciation entre le vrai et le faux et à partir de cette différence pouvoir distinguer le bien et le mal. L'Etre raisonnable est l'individu qui ne se laisse pas guider par ses sentiments...\nLa raison s'élabore en détruisant les points de vue qui submergent le monde de la pensée et du savoir. c. Le scepticisme utilise la raison pour la dénoncer. Elle utilise les armes de ses adversaires (la raison dogmatique) pour les retourner contre eux. En montrant la permanence de la contradiction, la méthode sceptique purifie la raison de toute...\n- A - Qu'est-ce que raisonner ? Raisonner c'est chercher la raison, cad la cause. 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C'est...\nDéfinissez "absurde" en le distinguant de l'irrationnel. L' "absurde" est ce qui reste sourd à la raison parce que définitivement dénué de sens. Vous résoudrez le problème en montrant que l'irrationnel peut n'être que provisoire. C'est ce dont on ne peut rendre raison. Mais il se peut que l'on trouve un jour la clé qui ouvrira sur l'explication...\nLa disposition à l'action raisonnable peu certes rester virtuelle, ou ne se manifester que de temps à autre ; elle n'en figure pas moins dans l'être. En revanche, les raisons que l'on se donne, et que l'on a, d'agir de telle ou telle façon, restent en quelque sorte extérieures à l'être lui-même. En...\nLa raison a-t-elle toujours raison\t?\nUn raisonnement valide et des prémisses erronées peuvent conduire à une conclusion fausse. La raison est une forme qui a besoin d'une matière, d'un contenu pour pouvoir travailler. Or, ce contenu provient de l'expérience et l'expérience peut être trompeuse. C'est pourquoi la raison n'est pas absolument garante de la véracité d'une idée. La seule manière de ne pas...\nC'est ce recours à l'intériorité de la raison que protège l'élève des aléas de l'expérience, toujours variable, qui dit tantôt ceci ou cela, mais qui ne peut jamais répondre à la question, qui l'excède toujours, du pourquoi ceci ou cela. C'est, de la part de Kant, une fois de plus, le rejet de l'empirisme , et la valorisation...\nPourquoi nos désirs ne sont-ils pas toujours raisonnables\t?\nL'homme du commun qui désire cela sera toujours insatisfait et dans le manque perpétuel décrit par Platon, car il fera entrer, dans un désir qui pourrait être raisonnable, la démesure, et l'inconstance. 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Atto U Et Al 1999 Review\nPip by Carolyn Ponce 670 views\nrendre AJAX crawlable par les moteurs by Serge Esteves 1195 views\nGoogle Searchable Ajaxed Content by Varun Grover 196 views\nExposition Université Islamique de ... by Bibliothèque UGB 2441 views\nAnatomia Sukcesu by Piotr 471 views\nPpp 2009 Ana Cristina S by ANA CRISTINA 618 views\nAmmar Lyapunov at etudian\nje suis un étudiant en doctorat\nje trouve ces document très intérésant\n1. Oil & Gas Science and Technology - Revue de l’IFP, Vol. 54 (1999), No. 1, pp. 29-66 Copyright © 1999, Éditions Technip Revue des aspects hydrodynamiques des réacteurs catalytiques gaz-liquide-solide à lit fixe arrosé A. Attou1 et C. Boyer2 1 Centre technologique international Terre et Pierre, chaussée d’Antoing 55, 7500 Tournai - Belgique 2 Institut français du pétrole, CEDI René Navarre - Solaize BP 3, 69390 Vernaison Cedex - France Résumé — Bien que les aspects hydrodynamiques soient d’une importance primordiale lors de la conception et du fonctionnement d’un réacteur gaz-liquide-solide à lit fixe arrosé, les méthodes de calcul prédictif proposées sont restées fort rudimentaires. La plupart des études portant sur ce sujet ont été menées dans des conditions quasi atmosphériques alors que les réacteurs industriels fonctionnent à des pressions élevées. C’est seulement récemment que quelques résultats expérimentaux ont été obtenus à des hautes pressions, et des corrélations ont été proposées dans ces conditions pour prédire la transition entre les régimes ruisselant et pulsé, la perte de pres- sion et le taux de rétention de liquide. L’objectif de cet article est double. D’une part, une synthèse y est présen- tée ; elle fait état des connaissances acquises sur les divers aspects hydrodynamiques du réacteur triphasique à lit fixe, incluant les récents développements réalisés à hautes pressions. D’autre part, les modèles et les corrélations actuels de transitions de régimes, de la perte de pression et du taux de rétention de liquide sont soumis à une ana- lyse critique en confrontant leurs prédictions à l’ensemble des données expérimentales obtenues pour un large intervalle de la pression de fonctionnement du réacteur. Des conclusions objectives ont pu être tirées concernant les aptitudes des corrélations et des modèles actuels à être utilisées pour les calculs de conception des réacteurs triphasiques à lit fixe industriels. Malheureusement, il apparaît qu’aucun modèle de transitions entre les régimes ruisselant et pulsé n’est satisfaisant. Seule la corréla- tion empirique de Larachi et al. (1993) s’avère être jusqu’à présent la méthode la plus précise pour prédire la position de la frontière entre les régimes ruisselant et pulsé dans un large domaine de la pression de fonctionne- ment. Par ailleurs, aucune corrélation empirique de la perte de pression et du taux de rétention de liquide ne cor- respond à une erreur relative moyenne de prédiction acceptable. Seul le modèle phénoménologique étendu d’Al- Dahhan et al. (1998) semble constituer une technique satisfaisante pour la prédiction des deux paramètres hydrodynamiques en régime ruisselant. Néanmoins, son principal inconvénient réside dans la nécessité de déter- miner préalablement les deux coefficients du modèle au moyen d’expériences sur des écoulements monopha- siques gazeux. De telles expériences restent difficiles à réaliser dans la pratique. Il est cependant regrettable de constater qu’aucune des ces méthodes, qui se distinguent par leurs résultats, n’est basée sur une approche physique des phénomènes hydrodynamiques permettant d’améliorer la connaissance de ces écoulements et de prédire leur comportement en dehors des domaines de conditions expérimentales testées. De ce travail, il ressort la nécessité d’appliquer les outils classiques de la mécanique des fluides diphasique à la description de ces écoulements, en apportant une attention particulière aux phénomènes d’interactions hydrody- namiques auxquelles sont soumises les trois phases du système (gaz, liquide et solide). Mots-clés : réacteur gaz-liquide-solide à lit fixe arrosé, hydrodynamique, écoulement diphasique, transition de régimes, perte de pression, taux de rétention de liquide, lit granulaire. Abstract — Hydrodynamics of Gas-Liquid-Solid Trickle-Bed Reactors: a Critical Review — While it is recognised that the hydrodynamic aspects have a considerable importance in the design and the operation of gas-liquid-solid trickle-bed reactors, the accuracy of the proposed calculation methods remains poor. Most studies in this field have been performed in atmospheric conditions in contrast of industrial reactors operating at quite high pressures. Only recently, some experimental results have been obtained at elevated pressures and correlations have been proposed in these conditions in order to predict the tricking-pulsing transition, the\n2. 30 Oil & Gas Science and Technology, Vol. 54 (1999), No. 1 pressure drop and the liquid holdup. The scope of this article is twice. Firstly, the knowledge on the several hydrodynamic aspects of three-phase trickle-bed reactors, including the recent developments performed at high operating pressures, is summarised. Secondly, the models and the correlations of regimes transitions, pressure drop and liquid holdup are submitted to critical evaluations by comparing their predictions with the set of experimental data obtained in a wide range of operating pressure. Some conclusions have been deduced concerning the ability of the correlations and the models to be used in the design procedures of industrial three-phase trickle-bed reactors. Unfortunately, it is shown that there is no model of trickling-pulsing regimes transitions which gives satisfactory results. Up this time, the empirical correlation of Larachi et al. (1993) is found to be the more accurate method for the prediction of the location of the boundary between the trickle and pulsed regimes in a wide range of operating pressure. In the other hand, no empirical cor- relation of pressure drop and liquid holdup corresponds to an acceptable mean relative error of prediction. To now, the phenomenological extended model of Al-Dahhan et al. (1998) appears to be the more satisfactory method for the predictions of the two hydrodynamic parameters in the trickle flow regime. However, it is neces- sary to determine the two coefficients of the model from experiments to be performed in single-phase gas flow. Finally, it is recommended to apply the two-phase fluid mechanics tools for describing of the gas-liquid flow through fixed bed reactors by devoting a particular attention to the hydrodynamic interactions phenomena bet- ween the three phases of the system (gas, liquid and solid). Keywords: gas-liquid-solid trickle-bed reactor, hydrodynamics, two-phase flow, regime transition, pressure drop, liquid holdup, packed-bed. NOMENCLATURE uK vitesse interstitielle du fluide K, m/s z distance suivant la direction axiale, m. aS aire spécifique de la surface du lit calculée par Lettres grecques 6(1-ε)/dp , mm-1 βd saturation dynamique de liquide aLS = aS +(4/D), aire spécifique de contact liquide- βt saturation totale de liquide (volume total de solide prenant en compte la surface de la colonne liquide/volume de l’espace vide) du réacteur, m-1 ∆p/∆z perte de pression par unité de hauteur de réacteur, dp diamètre effectif de la particule, m Pa/m de diamètre équivalent du canal interstitiel défini par ε (2/3)dp ε/(1-ε), m porosité globale du lit εL taux de rétention total de liquide (volume total de dh diamètre hydraulique de Krischer-Kast défini par (16 ε3/(9π (1-ε)2 ))1/3 dp, m liquide/volume total du réacteur) εG taux de rétention total de gaz donné par ε-εL D diamètre du réacteur, m µK viscosité dynamique du fluide K, kg/m s E1, E2 paramètres d’Ergun ρK masse volumique du fluide K, kg/m3 FK force de traînée exercée sur le fluide K (K = G ou σ L), N/m3 tension de surface, N/m λ, ψ paramètres de correction prenant en compte les fLG coefficient de frottement diphasique défini par (∆p/∆z)LG de/(2ρG jG2) variations des propriétés physiques des fluides par rapport à celles du système eau-air fV, fS facteurs représentant respectivement le rapport des φ paramètre de correction prenant en compte l’effet vitesses phasiques et le rapport des contraintes de de la pression de fonctionnement du réacteur sur cisaillement phasiques à l’interface gaz-liquide la position de la frontière entre les régimes ruisse- accélération due à la gravité, m/s2 g lant et pulsé. = ρK jK, vitesse massique superficielle du fluide K, GK Groupements adimensionnels kg/m2 s uL2 /(g dp), nombre de Froude du liquide jK vitesse superficielle du fluide K basée sur la sec- FrL σ ρL /(g µL4 ), nombre de Kapitza du liquide tion totale du réacteur, m/s Ka perméabilité du milieu granulaire, m2 dp3 ρL2 g/µL2, nombre de Galiléo ; dans les k Ga modèles de Holub et al. (1993) et d’Al-Dahhan et p pression de fonctionnement du réacteur, Pa al. (1998) ce nombre est défini par : pK pression du fluide K, Pa Ga = dp3 ρL2 g/µL2(1-ε)3 t temps, s\n3. A Attou et C Boyer/Revue des aspects hydrodynamiques des réacteurs catalytiques gaz-liquide-solide à lit fixe arrosé 31 dp3 ρL (ρL g + ∆p/∆z)/µL2, nombre de Galiléo cor- phases liquide et gazeuse renfermant les réactifs et les pro- Ga* duits de la réaction (fig. 1). Le réacteur à lit fixe arrosé rigé par la force associée au gradient de pression connaît une utilisation extensive dans l’industrie du raffinage dp/(µL2/(g ρL2))1/3 , nombre de Galiléo modifié Ga’ pétrolier. L’hydrodésulfurisation des fractions pétrolières, dp ρK jK/µK, nombre de Reynolds du fluide K ; ReK l’hydrocracking catalytique en phase liquide, l’hydrogénation dans les modèles de Holub et al. (1993) et d’Al- sélective des coupes C3 et C4, et l’hydrodénitrogénation sont Dahhan et al. (1998) ce nombre est défini par : des exemples de procédés réalisés dans ce type de réacteur. ReK = dp ρK jK/µK(1-ε) Le fonctionnement en écoulement cocourant descendant dp ρL jiL/µL (1-ε), nombre de Reynolds du liquide à Rei est généralement retenu dans la pratique parce que celui-ci l’interface gaz-liquide correspond à une meilleure stabilité mécanique comparée au [(dp/dz)L/(dp/dz)G]1/2, paramètre de Lockhart et fonctionnement en écoulement cocourant ascendant et qu’il X permet d’éviter tout risque de fluidisation. En effet, en écou- Martinelli (1949) (ξL/ξG)1/2 avec ξK = (GK/ε)[(1/ρK) lement cocourant ascendant, les particules catalytiques ont X’ tendance à fluidiser ou à s’écraser contre la grille. De plus, le (∆pK/∆z)/(ρK g)+ (1/ρeau)] (K = G ou L) fonctionnement en cocourant descendant permet de réduire le XG-1 = (WeL/WeG)1/2, paramètre de Lockhart et XL coût des pompes. Martinelli modifié par Ellman et al. (1988) Un des avantages essentiels du réacteur à lit fixe arrosé ΦK [(dp/dz)LG/(dp/dz)K]1/2, paramètre multiplicatif réside dans son haut degré de conversion comparé à ceux diphasique pour la perte de pression obtenus dans les autres réacteurs gaz-liquide-solide pour les- ΨK (∆p/∆z)/(ρK g) +1, forme adimensionnelle de la quels le catalyseur est mobile (Goto et Smith, 1975 ; perte de pression dans le fluide K Hofmann, 1978 ; Shah, 1979). Cette caractéristique est due, ρK jK2 dp /σ, nombre de Weber du fluide K entre autres, au faible rapport volumique liquide/solide qui WeK défavorise les réactions parasites en phase homogène. ReG1,167/ReL0,767, variable adimensionnelle de Z Turpin et Hundington (1967). Indices , 1 d dynamique G phase gazeuse i interface , 3 K fluide K (K = G ou L) L phase liquide LG système liquide-gaz stat statique 4 t total tr transition entre les régimes ruisselant et pulsé. 5 INTRODUCTION 2 Beaucoup de procédés de raffinage et de pétrochimie néces- sitent une réaction entre plusieurs phases fluides en présence 6 d’un catalyseur solide. Les points d’ébullition des espèces Figure 1 constituant chaque phase étant souvent fort éloignés, l’utilisa- Représentation schématique d’un réacteur catalytique gaz- tion d’un réacteur multiphasique est inévitable. Il existe plu- liquide-solide à lit fixe arrosé ; 1 : entrée de gaz, 2 : sortie de sieurs types de réacteurs multiphasiques (Shah, 1975 ; gaz, 3 : distributeur de liquide, 4 : lit fixe de particules Trambouze, 1991) : les réacteurs slurry, à lit fixe, à lit flui- catalytiques, 5 : support du catalyseur, 6 : produits liquides disé, à lit mobile, à disques rotatifs, les colonnes à bulles, etc. (Zhukova et al., 1990). Chaque type de réacteur a ses propres avantages et inconvé- Schematic representation of a gas-liquid-solid catalytic fixed nients (Satterfield, 1975). Le système multiphasique auquel bed reactor (so-called trickle-bed reactor); 1: as inlet, 2: gas on s’intéresse dans le présent article est le réacteur cataly- outlet, 3: distributor of liquid, 4: fixed bed of catalytic tique gaz-liquide-solide à lit fixe arrosé. Ce dernier consiste particles, 5: catalyst support, 6: liquid products (from Zhukova et al., 1990). en une colonne verticale contenant un lit fixe de particules solides catalytiques sur lequel s’écoulent vers le bas les\n4. Oil Gas Science and Technology, Vol. 54 (1999), No. 1 32 Son principal inconvénient est la faible capacité thermique Les phénomènes physicochimiques qui se déroulent dans qui favorise la formation des points chauds lors d’une réac- un réacteur à lit fixe arrosé peuvent être considérés comme tion fortement exothermique. Cet effet peut être atténué étant de deux natures (L’Homme, 1979) : lorsque la phase liquide mouille la quasi-totalité de la surface – les phénomènes de transport des molécules à travers les du support solide du catalyseur et que celle-ci est uniformé- interfaces gaz-liquide, liquide-solide et gaz-solide se ment répartie sur la section droite du réacteur. Un autre produisant à l’échelle du pore actif de la particule de inconvénient de ce réacteur apparaît dans le fait que le dia- catalyseur où a lieu la réaction chimique ; mètre des particules solides est de l’ordre de 10 à 100 fois – les phénomènes relatifs à l’hydrodynamique du système plus grand que ceux employés dans les autres systèmes. Par gaz-liquide en écoulement, au transfert de chaleur vers le conséquent, la surface active de réaction y est moins impor- milieu extérieur, à la dispersion axiale des constituants et à tante. L’utilisation de particules solides de plus petits dia- la distribution de temps de séjour des phases. Ces mètres conduirait à une perte de pression fort élevée et donc à phénomènes de natures globales concernent la totalité du une dépense considérable d’énergie pour faire circuler les réacteur ou des ensembles macroscopiques formés d’un phases fluides à travers le système. Cependant, la conception grand nombre de particules solides. du réacteur à lit fixe arrosé et son fonctionnement sont En général, les approches suivies par les auteurs pour simples : les particules catalytiques sont immobiles et donc décrire ces phénomènes sont restées empiriques : d’abon- aucune opération de séparation des grains n’est nécessaire. dantes corrélations de cet ordre ont été développées sur la Cette caractéristique assure des frais d’investissement et de base de données expérimentales obtenues pour des caractéris- fonctionnement raisonnables. tiques géométriques et des conditions physiques particulières. Les connaissances acquises sur les divers phénomènes L’utilisation de ces corrélations pour la conception et l’extra- observés dans les réacteurs à lit fixe arrosé ont été discutées polation à partir des réacteurs de laboratoire aux réacteurs par plusieurs auteurs (Satterfield, 1975 ; Hofmann, 1977, industriels reste incertaine. 1978 ; Gianetto et al., 1978 ; Herskowitz et Smith, 1983 ; Il est admis par les auteurs que les aspects hydrodyna- Charpentier, 1979, Gianetto et Silveston, 1986 ; Gianetto et miques sont d’une importance primordiale lors de la concep- Specchia, 1992). Malgré l’abondante recherche effectuée tion et du fonctionnement du réacteur à lit fixe (Baldi, 1981). dans ce domaine, beaucoup de questions fondamentales res- Cependant, les revues publiées dans la littérature ne traitent tent ouvertes concernant la conception et l’extrapolation de de ces aspects que d’une manière peu exhaustive. Ainsi, l’ob- ces réacteurs. La majeure partie des études réalisées concerne jectif essentiel de cet article est de présenter une revue cri- les écoulements eau-air à travers des garnissages non poreux tique concernant l’hydrodynamique de l’écoulement gaz- qui sont utilisés dans les colonnes d’absorption. Cependant, il liquide cocourant descendant à travers un réacteur à lit fixe. est à noter que les conditions de fonctionnement, les caracté- Les aspects qui sont examinés relèvent des régimes d’écoule- ristiques géométriques et le rôle du garnissage sont fort diffé- ment gaz-liquide, de la perte de pression et du taux de réten- rents pour les deux types de systèmes (réacteurs à lit fixe et tion de liquide. Une attention particulière est attribuée aux colonnes d’absorption). De plus, les travaux existants ont sur- travaux récents effectués sur des réacteurs fonctionnant à tout été effectués dans les conditions de pression et de tempé- hautes pressions et aux limitations des corrélations et des rature ambiantes alors qu’en réalité les réacteurs à lit fixe modèles actuels développés dans ces conditions. Des recom- arrosé fonctionnent le plus souvent dans des conditions de mandations sont proposées pour la détermination pratique hautes pressions et de hautes températures. Les propriétés des paramètres hydrodynamiques. physiques des fluides et la solubilité du gaz dans le liquide dépendent fortement de la pression et de la température. Par ailleurs, les études effectuées dans les laboratoires concernent 1 RÉGIMES HYDRODYNAMIQUES des colonnes de petits diamètres (inférieurs à 30 cm) compa- DANS LES RÉACTEURS À LIT FIXE ARROSÉ rés à ceux caractérisant les réacteurs industriels (de l’ordre de L’écoulement simultané des phases fluides à travers l’espace 1 à 2 m). Ainsi, il est difficile d’exploiter les données obte- vide d’un milieu granulaire met en jeu une interface gaz- nues sur les colonnes de laboratoires afin d’analyser les phé- liquide pouvant présenter diverses structures géométriques. nomènes à l’origine des écarts de l’écoulement à travers les Ces structures se nomment configurations ou régimes réacteurs industriels par rapport à la configuration idéale (dite d’écoulement. Pour mieux appréhender et modéliser les « écoulement piston ») : les effets de la dispersion axiale, du mécanismes de transfert (masse, quantité de mouvement et mouillage partiel de la surface du catalyseur et de la mau- énergie) dans un réacteur à lit fixe arrosé, l’identification des vaise distribution radiale des phases en écoulement. Ces écarts à l’idéalité, qui ont des conséquences sur le comporte- régimes d’écoulement et la détermination des positions de ment hydrodynamique ainsi que sur les transferts de masse et leurs frontières sont primordiales. Par ailleurs, la distribution de chaleur, conditionnent d’une manière déterminante les des phases fluides et le degré de contact entre les fluides et le performances du réacteur. catalyseur solide sont conditionnés par la nature du régime\n5. 33 A Attou et C Boyer/Revue des aspects hydrodynamiques des réacteurs catalytiques gaz-liquide-solide à lit fixe arrosé hydrodynamique. Enfin, la mise en fonctionnement du réac- la surface du garnissage devient complètement couverte de film liquide et le régime à mouillage partiel fait place au teur dans un régime particulier nécessite de disposer de régime ruisselant à mouillage complet. moyens permettant d’identifier la configuration de l’écoule- ment pour des conditions de fonctionnement données et Quand les débits de gaz et/ou de liquide deviennent relati- vement élevés, un régime pulsé apparaît. Ce dernier est carac- réciproquement. térisé par la succession de poches riches en gaz et de bouchons Diverses techniques ont été utilisées par les auteurs pour riches en liquide. Certains chercheurs attribuent l’apparition de identifier et analyser les régimes d’écoulement et leurs transi- ce régime comme étant due à l’obstruction des canaux de pas- tions : les observations visuelles ou optiques, la méthode sage à l’échelle du pore par un bouchon de liquide (Sicardi et éléctroconductimétrique, la méthode thermoconductimé- al., 1979 ; Sicardi et Hofmann, 1980 ; Ng, 1986), d’autres trique, les mesures de fluctuations de la perte de pression et comme étant occasionnée par l’instabilité du film de liquide à de la moyenne de cette grandeur, la variation du coefficient l’échelle macroscopique (Grosser et al., 1988 ; Holub et al., de transfert de masse et les techniques tomographiques. 1993). Par contre, Krieg et al. (1995) ont suggéré que la transi- La méthode la plus employée est l’observation visuelle. Le tion vers le régime pulsé ne résulte pas de la propagation des caractère subjectif de cette méthode explique la variété d’ap- petites perturbations à l’échelle macroscopique du lit mais se pellations attribuées aux différents régimes et l’incertitude sur définit plutôt comme l’état dans lequel le déplacement de ces leurs frontières. Des développements récents sont menés dans petites perturbations devient mesurable. Les bouchons appa- le but de caractériser d’une manière plus objective les struc- raissent en premier lieu toujours en pied du réacteur puisque la tures locale et instantanée caractérisant les régimes d’écoule- vitesse interstitielle du gaz y est la plus élevée à cause de la ment gaz-liquide à travers un milieu granulaire. Ainsi, Latifi plus faible valeur de la pression (Weekman et Myers, 1964 ; et al. (1992) ont exploré la possibilité d’utiliser la technique Talmor, 1977). Lorsque le débit de gaz est quelque peu aug- des microélectrodes pour l’identification des régimes hydro- menté, le point d’apparition du bouchon de liquide se déplace dynamiques. Reinecke et Mewes (1997) ont signalé l’intérêt vers la partie supérieure du réacteur. Le bouchon de liquide d’exploiter la technique tomographique à capacitance pour la contient des petites bulles de gaz et la poche gazeuse renferme caractérisation de l’écoulement à travers un réacteur à des films de liquide à la surface des particules solides. Lorsque l’échelle pilote pour lequel l’observation visuelle est quasi le bouchon traverse le réacteur vers le bas, il perd à sa partie sans intérêt. Enfin, Horowitz et al. (1997) ont montré que les aval du liquide qui décélère et vient alimenter le film recou- méthodes non conventionnelles d’analyse du signal telles que vrant le solide. La vitesse moyenne du liquide dans le bouchon les calculs de l’écart-type, de la puissance spectrale de Fourier est donc supérieure à celle dans la poche gazeuse. La vitesse et de l’exposant d’Hurst constituent des approches intéres- du bouchon est déterminée par la vitesse interstitielle du gaz santes pour la détermination des positions des frontières entre tandis que la fréquence de passage des bouchons dépend de la les régimes hydrodynamiques. vitesse superficielle du liquide en excès par rapport à la valeur Ces méthodes présentent des perspectives fort intéres- critique caractérisant la transition (Blok et Drinkenburg, 1982 ; santes dans la mesure où leurs prédictions se sont montrées Christensen et al., 1986). en accord avec les observations visuelles. Quand le débit de gaz devient très élevé et pour des débits de liquide relativement faibles, la force de cisaillement exer- 1.1 Phénoménologie des régimes hydrodynamiques cée par le gaz sur le liquide s’intensifie à un point tel que des gouttelettes sont arrachées de l’interface instable. Ainsi, une Pour un réacteur à lit fixe arrosé, on peut distinguer essentiel- partie du liquide s’écoule sur la surface du garnissage sous lement quatre régimes d’écoulement en fonction des débits forme de filets et de films et l’autre partie est entraînée par le massiques de gaz et de liquide, des propriétés physicochi- gaz sous forme de gouttelettes : c’est le régime à brouillard. miques des fluides et des caractéristiques géométriques du Au contraire, quand le débit de liquide est très élevé et pour milieu granulaire. Ces régimes sont illustrés dans la figure 2. des débits de gaz relativement faibles, l’énergie de turbulence Aux faibles débits de liquide et de gaz, le liquide s’écoule dans la phase continue liquide devient suffisante pour disper- sur la surface des particules sous la forme de films et de filets ser le gaz sous forme de bulles légèrement allongées. Si le débit de gaz est légèrement augmenté, la forme des bulles alors que le gaz s’écoule dans l’espace vide du milieu granu- devient fortement irrégulière. laire. Ce régime dit ruisselant peut être divisé en deux régions (Ng et Chu, 1987). Aux très faibles débits, l’écoulement de Pour des liquides moussants (le kérosène et le gazole par liquide est laminaire et l’énergie cinétique spécifique du exemple), la croissance des débits de gaz et/ou de liquide liquide n’est pas suffisante pour vaincre les forces de tension conduit à la transition du régime ruisselant au régime superficielle localisées aux interfaces liquide-solide. Dans ces mousseux, puis à un régime pulsé-mousseux, pour enfin se conditions, une certaine fraction de la surface des particules trouver dans les régimes pulsé et à brouillard (Charpentier et reste non mouillée : c’est le régime ruisselant à mouillage Favier, 1975 ; Midoux et al., 1976 ; Morsi et al., 1978, 1982 ; Sai et Varma, 1988). partiel. Lorsque le débit de liquide augmente suffisamment,\n6. ,, 34 Oil Gas Science and Technology, Vol. 54 (1999), No. 1 ,, ,, , , ,, ,, ,, , , , , a b ,,,,,, ,,,,,, ,, ,, , , ,,, , , c d Figure 2 Représentation schématique des régimes hydrodynamiques dans un réacteur catalytique gaz-liquide-solide à lit fixe arrosé : (a) régime ruisselant, (b) régime pulsé, (c) régime à brouillard, (d) régime à bulles (Reinecke et Mewes, 1997). Schematic representation of the hydrodynamic regimes in a trickle-bed reactor: (a) trickle flow, (b) pulse flow, (c) spray flow, (d) bubble flow (from Reinecke and Mewes, 1997). De nombreuses études expérimentales ont été conduites organiques et les mélanges aqueux ont été étudiés, des fac- teurs tenant compte des propriétés physiques des fluides ont dans des conditions de pression atmosphérique afin de mettre été proposés. Ainsi, Charpentier et Favier (1975) ont suggéré en évidence l’influence de divers paramètres sur les transi- d’utiliser des coordonnées identiques à celles de Baker tions de régimes. (1954) qui ont été établies pour des écoulements diphasiques Parmi les paramètres analysés, on peut citer les débits gaz-liquide dans des conduites horizontales, à savoir pour massiques du liquide et du gaz, les propriétés physiques des respectivement l’ordonnée et l’abscisse : fluides, le caractère mousseux du liquide, la forme et la taille des particules solides ainsi que leur mouillabilité et la poro- GL GG λψ et sité globale du lit. En l’absence de théorie générale décrivant λ GG les mécanismes qui régissent les différentes transitions, les auteurs ont présenté graphiquement leurs résultats expéri- où GK est la vitesse massique superficielle du fluide K basée mentaux sous forme de cartes bidimensionnelles de régimes sur la section totale du réacteur. Les paramètres λ et ψ sont d’écoulement gaz-liquide. définis par les formules suivantes : 1.2 Cartes de régimes hydrodynamiques 1 1  µ  ρ  2 3 ρ ρL  2 σ λ= G et ψ = eau  L  eau    Diverses coordonnées ont été utilisées par les auteurs pour σ L  µ eau  ρ L    ρair ρeau    établir leurs cartes. Pour les travaux expérimentaux qui n’ont considéré que le système eau-air, les coordonnées utilisées Ils tiennent compte de la variation de la tension superficielle étaient simplement les débits ou les vitesses massiques du σL, des masses volumiques ρK et des viscosités µK des phases gaz et du liquide (Sato et al., 1973a ; Fukushima et Kusaka, fluides par rapport à celles du système eau-air (σeau, ρeau, µeau). 1977a, 1977b ; Matsuura et al., 1979a). Lorsque les liquides\n7. A Attou et C Boyer/Revue des aspects hydrodynamiques des réacteurs catalytiques gaz-liquide-solide à lit fixe arrosé 35 On peut remarquer que dans la carte de Charpentier et Favier, figure 3 extraite de l’article de Sahora et Nigam (1996). Les l’ordonnée est adimensionnelle alors que l’abscisse ne l’est pas. courbes correspondent aux transitions observées par les diffé- rents auteurs. On peut constater que la zone de transition Talmor (1977) a présenté un diagramme des régimes basé entre le régime ruisselant et les autres régimes est relative- sur une ordonnée définie comme le rapport de la vitesse ment large. Cette remarque reste valable pour toutes les superficielle du gaz sur la vitesse superficielle du liquide, et cartes de régimes connues à ce jour. L’explication réside, en une abscisse qui représente le rapport de la somme des forces partie, dans le caractère subjectif de l’observation visuelle et d’inertie et de gravité à la somme des forces visqueuse et par le fait que les phénomènes de transitions entre les interfaciale. Dans la formulation de l’abscisse, l’auteur assi- régimes ne sont pas, en réalité, brusques mais plutôt graduels. mile l’écoulement diphasique à un écoulement d’un pseudo- Par ailleurs, le mécanisme physique de transition est spéci- fluide homogène ayant les propriétés moyennes des deux fique à chaque couple de régimes hydrodynamiques de sorte phases fluides. La fiabilité de cette approche reste douteuse que le choix des coordonnées d’une carte générale qui corres- dans la mesure où l’hypothèse d’homogénéité de l’écoule- pondrait à des zones de transitions étroites et bien définies ment gaz-liquide est loin être satisfaite dans la réalité. n’est probablement pas unique. Ainsi, la transition entre les Par la suite, les coordonnées originales de Baker ont été régimes ruisselant et pulsé et celle entre les régimes pulsé et à modifiées par plusieurs chercheurs. Afin de tenir compte de bulles sont régies par des mécanismes fort différents. On doit la géométrie du garnissage, Sicardi et al. (1979) ont remplacé noter que les frontières de transitions entre les régimes respectivement les paramètres (GL/GG)λψ et GG/λ par les d’écoulement ne sont pas universelles dans la mesure où elles coordonnées suivantes : restent fonction des propriétés physicochimiques des fluides GL GG ψ et et des caractéristiques géométriques du garnissage. ε λε De plus, les influences significatives d’autres phénomènes où ε est la porosité globale du milieu granulaire. tels que la mouillabilité du garnissage (Horowitz et al., 1997) et les effets d’hystérésis de l’angle de contact liquide-solide Cependant, le diagramme obtenu par ces auteurs fait appa- rendent compliquée l’utilisation des cartes de régimes : les raître une large zone de transition entre les régimes dits à débits de liquide et de gaz à la transition entre les régimes faible et à forte interaction. La seule propriété du garnissage ruisselant et pulsé augmentent avec le caractère hydrophobe qui est prise en compte dans cette carte est la porosité globale de la surface du catalyseur. du lit ε. Comme cette dernière apparaît dans les deux coor- données, celles-ci ne sont pas indépendantes. La carte de régimes de Gianetto et al. (1978) utilise des coordonnées pra- tiquement identiques à celles de Baker. La seule différence se 103 f situe au niveau de l’abscisse GG/(λε) qui est identique à celle c utilisée par Sicardi et al. Les coordonnées de Gianetto et al. Régime e b à bulles (1978) présentent donc une forme hybride de celles de Baker f f 102 b d λψ GL/GG (-) et de Sicardi et al. : d f Régimes pulsé et moussant GL GG f λψ et Régime 101 ruisselant λε f GG e b c Régime à brouillard Enfin, Sai et Varma (1988) ont représenté leurs données 100 -2 10-1 100 101 10 expérimentales obtenues pour des liquides newtoniens et non GG/λε (kg/m2 s) newtoniens dans une carte dont l’ordonnée est légèrement modifiée par rapport à celle de Gianetto et al. (1978). a - Gianetto et al. (1970) d - Chou et al. (1977) L’abscisse et l’ordonnée de la carte de Sai et Varma (1988) b - Sato et al. (1973) e - Specchia et Baldi (1977) c - Charpentier et Favier (1975) f - Sai et Varma (1988) sont définis respectivement par : Systèmes non moussants GL GG Systèmes moussants λψ 0.5 et λε GG Figure 3 Carte des régimes hydrodynamiques dans les coordonnées de Plusieurs sources de données expérimentales obtenues Gianetto et al. (1978) pour les systèmes moussants et non- moussants (Sahora et Nigam, 1996). pour des liquides non moussants et moussants (Gianetto et al., 1970 ; Sato et al., 1973a ; Charpentier et Favier, 1975 ; Regime flow map of Gianetto et al. (1978) for foaming and nonfoaming systems (from Sahora and Nigam, 1996). Chou et al., 1977 ; Specchia et Baldi, 1977 et Sai et Varma, 1988) sont représentées dans la carte de Gianetto et al. à la\n8. Oil Gas Science and Technology, Vol. 54 (1999), No. 1 36 On doit en conclure que les diagrammes des régimes Des critères de transition entre les différents régimes (ruis- hydrodynamiques ne sont pas universellement applicables et selant, pulsé, bulles et gouttelettes) ont été proposés par Ng ne peuvent être recommandés d’une manière fiable lors de la (1986). La prédiction de la transition entre les régimes ruisse- conception, l’extrapolation et le fonctionnement des réacteurs lant et pulsé se base sur une analyse phénoménologique effec- à lit fixe industriels. Face à ces limitations, des travaux ont tuée à l’échelle du pore muni d’un rétrécissement. L’auteur été entamés dans l’objectif de développer un modèle théo- suppose que pour une vitesse interstitielle de gaz suffisamment rique ou des corrélations empiriques qui permettraient de pré- élevée, le film de liquide obstrue le passage au niveau du rétré- dire les positions des courbes de transitions entre les régimes. cissement en premier lieu. Le modèle de Ng (1986) nécessite la connaissance préalable du taux de rétention de liquide. L’auteur suggère d’évaluer cette grandeur au moyen de la cor- 1.3 Modèles de transitions de régimes hydrodynamiques rélation de Wijffels et al. (1974). Un accord quantitatif a été obtenu en comparant les prédictions de ce modèle avec les Les analyses théoriques sur les transitions de régimes dans un données de Sato et al. (1973a) et celles de Midoux et al. (1976) réacteur à lit fixe arrosé sont peu redondantes dans la littéra- obtenues pour le système eau-air. Cependant, un accord seule- ture. La majorité de ces analyses s’est focalisée sur la transi- ment qualitatif a été observé en confrontant les prédictions du tion entre les régimes ruisselant et pulsé pour son importance modèle avec les données de Chou et al. (1977) obtenues en industrielle. En effet, beaucoup de réacteurs à lit fixe com- changeant la tension superficielle et la porosité du lit. merciaux fonctionnent au voisinage de cette transition Grosser et al. (1988) ont prédit la transition entre les (Satterfield, 1975 ; Hofmann, 1978). Les modèles de transi- régimes ruisselant et pulsé en considérant un modèle hydrody- tions de régimes sont synthétisés dans le tableau 1. namique à l’échelle macroscopique du lit. Leur critère est basé Sicardi et al. (1979) sont les premiers à avoir mis en cor- sur l’analyse de stabilité linéaire de la solution des équations de respondance l’apparition du régime pulsé avec le phénomène bilan de masse et de quantité de mouvement pour le gaz et le d’obstruction des canaux de passage se produisant à l’échelle liquide. La perte de stabilité de la solution de ces équations est du pore. Ils ont déduit une expression qui prédisait une valeur interprétée comme la transition vers le régime pulsé. Ce critère critique constante du taux de rétention de liquide à la transi- utilise les relations de fermeture de Saez et Carbonell (1985) tion vers le régime pulsé. Cependant, les résultats expérimen- pour décrire les forces d’interactions entre les phases. Ces rela- taux ne confirment pas cette prédiction parce que les effets de tions font apparaître deux paramètres d’ajustement et requiè- la géométrie du lit et de la tension superficielle n’ont pas été rent la connaissance du taux de rétention de liquide statique. La pris en compte dans leur analyse. Pour prendre en considéra- différence des pressions du gaz et du liquide (pG-pL) – la pres- tion ces effets, Sicardi et Hofmann (1980) ont utilisé un sion dite capillaire – est formulée au moyen de la fonction de modèle de conduite capillaire munie d’un rétrécissement de Leverett (Scheidegger, 1974) amplement utilisée dans l’ana- section. Malheureusement, les effets de la tension superfi- lyse des écoulements multiphasiques à travers des milieux cielle et de la viscosité du liquide n’ont pas fait l’objet d’une poreux. Cependant, la validité d’une telle formulation de (pG- analyse systématique. pL) n’a pas été démontrée pour des lits de particules de dimen- Sur la base de leurs données expérimentales obtenues pour sions typiques à celles employées dans les réacteurs industriels les systèmes eau/air et des solutions aqueuses de glycérol/air, (de l’ordre de 2 à 5 mm). De plus, l’équation de la pression Blok et al. (1983) ont conclu que la transition entre les régimes capillaire fait apparaître la perméabilité du milieu granulaire ruisselant et pulsé se produit pour une valeur constante du qui reste difficile à évaluer. Les prédictions de ce modèle s’ac- nombre de Froude de liquide défini sur la base de la vitesse cordent d’une manière satisfaisante avec les données de Chou interstitielle du liquide. Ces auteurs rapportent que cette valeur et al. (1977) obtenues pour le système eau-air et pour diffé- critique du nombre de Froude est fortement influencée par la rentes valeurs de la porosité. Cependant, un désaccord est viscosité du liquide mais dépend peu de la tension de surface constaté lorsque la tension de surface du liquide est modifiée. du liquide. Néanmoins, d’autres études expérimentales ont Le modèle de Grosser et al. a été repris par Dankworth et al. montré que la tension de surface du liquide est un facteur (1990) dans leur analyse de la dynamique de l’écoulement essentiel dans la détermination de la courbe de transition vers pulsé à travers un milieu granulaire. le régime pulsé (Chou et al., 1977 ; Tosun, 1984a ; Sai et Enfin, Holub et al. (1993) ont déterminé la transition entre Varma, 1988). De plus, les expériences de Wammes et al. les régimes ruisselant et pulsé en supposant que le méca- (1990) ont démontré que la valeur de ce nombre de Froude à la nisme de transition relève d’une perte de stabilité du film transition ruisselant-pulsé n’est pas constante mais augmente liquide laminaire. Dans leur modèle phénoménologique, le avec la vitesse superficielle du gaz. Ces résultats rendent le cri- critère de Kapitza (1965) a été utilisé pour décrire les condi- tère de Blok et al. peu fiable pour la détermination de la fron- tions d’apparition d’ondes d’instabilité à la surface du film de tière entre les régimes ruisselant et pulsé. On peut remarquer liquide. La condition de transition a dû être modifiée d’une que ce critère n’est issu en réalité d’aucune base physique mais façon empirique en se basant sur diverses données expéri- résulte simplement d’observations phénoménologiques effec- tuées dans des conditions de fonctionnement bien spécifiques. mentales de la littérature.\n9. A Attou et C Boyer/Revue des aspects hydrodynamiques des réacteurs catalytiques gaz-liquide-solide à lit fixe arrosé 37 TABLEAU 1 Modèles de prédiction de la position de la courbe de transition entre les régimes ruisselant et pulsé dans un réacteur à lit fixe arrosé Models for the prediction of the trickling-pulsing transition in a trickle-bed reactor Systèmes étudiés Auteurs Modèles (pression atmosphérique) Sicardi et Air-eau, eau-lutensol, eau-tulose 1  Am  = 16, 2 τ i ε  2 Hofmann (1980) Anneaux Raschig 10 mm    e  tr  σ aS  Cylindres 2,7 ; 5 ; 5,4 ; 6 ; 12 mm Billes de verre 2,59 ; 8,01 mm où Am est l’amplitude de l’onde de surface 13 D/dp 30 et e l’épaisseur moyenne du film Blok et al. (1983) Air-eau, eau-acétone, eau-glycérol 2 u Ltr j FrLtr = = 0, 09 ; u Ltr = L Éthanol ε βt g dp Anneaux Raschig 2,5 ; 4 mm 13 D/dp 80 Ng (1986) 1  2  4σ d p  2 =  d − ρL g 2   uGtr  ρG  p  ( ) jG = ε(1 − α )uGtr , α = 4 1 − β t − (1 − β t ) Grosser et al. (1988)    ∂u L ∂u  ∂p ρ L ε L  + u L L  + ε L L = ε L ρ L g + FL  ∂t ∂z  ∂z    ∂uG ∂u  ∂p  ρG ε G  + uG G  + ε G G = ε G ρG g + FG  ∂t  ∂z ∂z   1  ε − εL   ε 2   pG − pL =  k  σ J(ε L ), J(ε L ) = 0, 48 + 0, 36 ln ε   L   180 µ G (1 − ε )2 ε1, 8 1, 8ρG (1 − ε )ε1, 8 uG  FG = −  + uG d p ε G, 8 d p ε1, 8 22     G 180 µ (1 − ε )2 ε 2 1, 8ρ (1 − ε )ε 3 u  2, 9  ε − ε L,stat   u L FL = − + L LL L L   ε L − ε L,stat  d p ε3   23 dp ε   Holub et al. (1993) Air-eau, air-pétrole Soyabean 2, 9 Re L,tr E1 / 11 5 ≤1 Billes de verre 3 mm ψ 0.17 Ga L,41 Ka1 / 11 0 Extrudés 1,88 mm L Sphères poreuses 3,175 mm 1 dp ψL = +1 13,5 D/dp 45 ρ L g dz 2, 8 Ga L 6, 3 10 5 , 1 ψ L 55\n10. 38 Oil Gas Science and Technology, Vol. 54 (1999), No. 1 Le critère semi-empirique final renferme encore une formulation originale reproduit en effet correctement la ten- constante qu’il faut ajuster au moyen de résultats expérimen- dance expérimentale. Ces modèles doivent donc être utilisés taux sur des écoulements monophasiques gazeux à travers le avec précaution surtout lorsque des fluides industriels, tels lit de particules. Les auteurs ont montré que leur critère semi- que des fractions pétrolières, sont considérés. empirique prédisait la transition entre les régimes ruisselant Il ressort de cette analyse qu’il existe jusqu’à présent et pulsé d’une manière plus précise que celles des modèles de deux types d’approches pour modéliser la transition entre les Ng (1986) et de Grosser et al. (1988). régimes ruisselant et pulsé. La première se base sur une Les prédictions des modèles proposés par les différents interprétation du phénomène d’occurrence de pulsations à auteurs sont comparées dans les figures 4 et 5 à des données l’échelle du pore : l’apparition des bouchons de liquide est expérimentales obtenues pour la transition entre les régimes attribuée à une obstruction des zones rétrécies des canaux de ruisselant et pulsé. passage interstitiels par le film de liquide (Sicardi et al., 1979 ; Ng, 1986). La seconde approche est fondée sur une Les données de Chou et al. (1977) qui sont reprises dans interprétation du phénomène de pulsations à l’échelle la figure 4 concernent un liquide dont la tension de surface macroscopique du milieu granulaire : la transition vers est faible comparée à celle de l’eau. Par ailleurs, les résultats l’écoulement pulsé est alors attribuée à une instabilité de la de mesures de Tosun (1984a) considérés dans la figure 5 sont surface du film de liquide causée par la prédominance des relatifs à un liquide dont la viscosité dynamique est bien plus forces d’inertie des phases fluides comparées aux forces de élevée que celle de l’eau. tension de surface stabilisantes localisées à l’interface gaz- D’une manière générale, aucun modèle n’est complète- liquide (Grosser et al., 1988 ; Holub et al., 1993). ment satisfaisant. Le modèle de Ng surestime d’une manière L’hypothèse de l’obstruction des pores ne permet pas d’ex- significative et quasi systématique les débits de transition. pliquer pourquoi les obstructions microscopiques des nom- L’accord entre les données et les prédictions des modèles de breux canaux de passage devraient se synchroniser pour Ng et de Grosser et al. reste de nature qualitative pour des générer un comportement hétérogène de l’écoulement pulsé liquides dont les propriétés physiques diffèrent fortement de à l’échelle macroscopique. celles de l’eau. Le modèle semi-empirique de Holub et al. ne De ce fait, l’hypothèse de l’instabilité macroscopique du prédit même pas la tendance observée expérimentalement à film de liquide semble la plus plausible. C’est la raison pour savoir une vitesse massique de gaz GG qui décroît lorsque GL laquelle la seconde approche permet jusqu’à présent de pré- augmente. Ce fait est attribué à la correction empirique dire la frontière entre les régimes ruisselant et pulsé avec la apportée par les auteurs à la formulation originale déduite du meilleure précision. critère de Kapitza afin d’optimiser l’erreur de prédiction. La 1,2 1,2 Vitesse superficielle du gaz jG (m/s) Données de Tosun (1984) Données de Chou et al. (1977) Vitesse massique superficielle 94% éthanol-air 28 % glycérine-air 1,0 1,0 Grosser et al. (1988) Grosser et al. (1988) Holub et al. (1993) Holub et al. (1993) du gaz GG (kg/m2 s) Ng (1986) Ng (1986) 0,8 0,8 0,6 0,6 Pulsé 0,4 0,4 Pulsé Ruisselant Ruisselant 0,2 0,2 0 0 0 3 5 7 9 2 4 6 8 10 12 14 Vitesse superficielle du liquide jL • 103 (m/s) Vitesse massique superficielle du liquide GL (kg/m2 s) Figure 5 Figure 4 Comparaison des prédictions des modèles de la littérature Comparaison des prédictions des modèles de la littérature avec les données expérimentales obtenues à la pression avec les données expérimentales obtenues à la pression atmosphérique par Tosun (1984a) sur la position de la courbe atmosphérique par Chou et al. (1977) sur la position de la de transition entre les régimes ruisselant et pulsé (système courbe de transition entre les régimes ruisselant et pulsé eau + 28 % glycérine-air, billes de verre dp = 1,9 mm et (système eau + 94 % éthanol-air, billes de verre dp = 2,9 mm porosité ε = 0,344, E1 = 150 et E2 = 1,8). et porosité ε = 0,39, E1 = 180 et E2 = 1,8). Comparison of the predictions given from the existing models Comparison of the predictions given from the existing models with experimental data obtained by Tosun (1984a) for the with experimental data obtained by Chou et al. (1977) for the pulsing-trickling transition (water+28% glycerine-air pulsing-trickling transition (water + 94% ethanol-air system, system, glass beads dp = 1.9 mm and bed porosity ε = 0.344, glass beads dp=2.9 mm and bed porosity ε = 0.39, E1 = 180 E1 = 150 and E2 = 1.8). and E2 = 1.8).\n11. 39 A Attou et C Boyer/Revue des aspects hydrodynamiques des réacteurs catalytiques gaz-liquide-solide à lit fixe arrosé 1.4 Influence de la pression de fonctionnement de fonctionnement, de la tension de surface et du diamètre des particules, Hasseni et al. (1987a) sont arrivés aux du réacteur sur les transitions de régimes conclusions suivantes : Les cartes de régimes d’écoulement gaz-liquide et les – un débit massique de liquide donné, le débit massique de modèles de transitions ont été développés et validés sur la gaz correspondant à la transition entre les régimes base de données expérimentales obtenues à la pression atmo- ruisselant et pulsé augmente avec la pression de sphérique et à la température ambiante. Or, les réacteurs à lit fonctionnement ; fixe commerciaux fonctionnent à des niveaux de pression – pour une pression de fonctionnement fixée, le débit beaucoup plus élevés de manière à augmenter la solubilité du massique de gaz ou de liquide correspondant à la transition réactif gazeux et/ou à améliorer le transfert de chaleur. La croît avec le diamètre des particules ; validité des cartes de régimes d’écoulement dans les condi- – pour un débit massique de liquide et une pression de tions de pression élevée est douteuse car les frontières de fonctionnement donnés, le débit massique de gaz transitions peuvent changer considérablement en fonction de correspondant à la transition augmente avec la tension de la pression de fonctionnement. Par exemple, la transition du surface. régime ruisselant au régime pulsé est conditionnée par la L’effet de la pression dans l’intervalle 0,2-6 MPa sur la vitesse interstitielle du gaz. Une plus grande pression corres- position de la frontière entre les régimes ruisselant et pulsé a pond à une masse volumique du gaz plus élevée. Par consé- été examiné par Wammes et al. (1990, 1991b) et Wammes quent, un débit massique de gaz plus important est nécessaire et Westerterp (1990, 1991) qui ont utilisé des systèmes pour que la vitesse interstitielle du gaz atteigne la valeur cri- aqueux (eau-azote, eau-hélium) et aqueux visqueux (eau + tique occasionnant la transition. Des études ont été entamées 40 % éthylèneglycol-azote). Le lit de 2,62 m de hauteur et par certains auteurs afin d’analyser les effets de la pression 51 mm de diamètre est constitué de billes de verre de 3 mm sur la position de la frontière de transition entre les régimes de diamètre. ruisselant et pulsé (Hasseni et al., 1987a, b ; Wammes et al., Un exemple typique de résultats expérimentaux obtenus 1990, 1991b ; Wammes et Westerterp, 1990, 1991 ; Larachi, par Wammes et al. (1991b) pour les systèmes eau-hélium et 1991 ; Larachi et al., 1993). eau-azote est représenté sur la figure 6. Ces résultats mon- L’étude du comportement hydrodynamique à haute trent que pour une valeur constante de la vitesse superficielle pression du réacteur à lit fixe arrosé a été entamée par de gaz, la transition entre les régimes ruisselant et pulsé a lieu Hasseni et al. (1987a, 1987b). Ces auteurs ont réalisé des à des vitesses superficielles de liquide plus élevées à haute expériences pour des valeurs de la pression de pression qu’à basse pression. La même tendance est observée fonctionnement variant dans l’intervalle 0,1-10 MPa. Le gaz lorsque la masse molaire du gaz est augmentée pour une utilisé est l’azote et des liquides de diverses natures ont été valeur fixée de la pression de fonctionnement. Cet effet s’ex- testés (eau, gazole, cyclohexane, éthylèneglycol). Le plique par l’augmentation de la masse volumique du gaz qui garnissage est constitué de billes de verre de 1,4, 2 ou 3 mm occasionne une croissance du gradient de pression. Cette der- de diamètre dans une colonne de 1 m de hauteur et 23 mm de nière induit une diminution du taux de rétention de liquide et diamètre. La comparaison de leurs résultats expérimentaux donc de l’épaisseur moyenne du film de liquide. Par consé- avec le diagramme de Charpentier et Favier (1975) a montré quent, le débit de liquide doit être plus élevé pour produire que ce dernier convenait à la prédiction de la ligne de l’obstruction du passage des fluides à l’échelle du pore et transition entre les régimes ruisselant et pulsé à basse l’apparition du phénomène de pulsation au sein du lit. pression. Cependant, cette ligne est systématiquement Wammes et al. (1990) ont constaté que les modèles et les décalée vers les plus grandes valeurs de débit massique de diagrammes de régimes d’écoulement établis dans les condi- gaz lorsque la pression augmente. Hasseni et al. (1987a) ont tions ambiantes conviennent raisonnablement à la description aussi comparé les prédictions du modèle de Ng (1986) avec de leurs données expérimentales obtenues à la basse pression leurs résultats expérimentaux. Il s’est avéré que l’accord est de 0.2 MPa. Cependant, cet accord n’est plus observé aux acceptable pour le système eau-azote même aux pressions pressions élevées sauf pour le système eau-azote pour lequel élevées. Malheureusement, pour le système éthylène glycol- leurs données expérimentales sur la transition entre les azote, la valeur du débit de liquide à la transition entre les régimes ruisselant et pulsé étaient prédites avec une raison- régimes ruisselant et pulsé calculée par ce modèle est de nable précision par la carte de Talmor (1977). Pour le modèle l’ordre de 5 à 10 fois plus faible que la valeur expérimentale de Ng (1986), Wammes et al. (1990) signalent un désaccord rapportée par Hasseni et al. (1987a). Les auteurs ont conclu semblable à celui trouvé par Hasseni et al. (1987a). Les pré- que le modèle de Ng (1986) ne prend pas en considération dictions fournies par ce modèle sont comparées sur la d’une manière satisfaisante l’influence de la viscosité figure 6 aux données expérimentales sur la transition entre les dynamique du liquide sur le phénomène de transition vers le régimes ruisselant et pulsé obtenues à des pressions élevées régime pulsé. En réalisant une étude de sensibilité des par Wammes et al. (1991b) — le taux de rétention de liquide utilisé dans le modèle est fixé à la valeur expérimentale. prédictions du modèle de Ng (1986) vis-à-vis de la pression\nExposition Université Islamique de Pire part 2


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Hollande : président illégitime de la Vème République ! - MaVieMobile\nAccueil >> Politique>> Hollande : président illégitime de la Vème République !\nEt vous, que pensez-vous de cette information ?\n« Ne pas me répondre revient à me dire : "on vous emmerde"...Martin Fields, la Ferrari de la protection d'écran pour smartphone ! »\nTags : Hollande, président, France, gouvernement, imposture\nMaVieMobile - Créer un blog gratuitement et facilement sur Eklablog - CGU - CGV - Préférences cookies - Signaler un abus -


Une diplomatie brouillonne devenue active et indépendante | Les Echos\nUne diplomatie brouillonne devenue active et indépendante\nQuand Jacques Chirac s'installe à l'Elysée, la diplomatie des coups de tête et des coups de coeur succède à la diplomatie du secret, chère à Mitterrand. Chirac s'active sur tous les fronts: L'Europe, le nucléaire mais aussi la Bosnie, l'Asie, le Proche-Orient, sans oublier la francophonie. Au fil des mois, ce qui pouvait passer pour un activisme brouillon finira par prendre forme. Dès le lendemain de la passation des pouvoirs, il se rend à Strasbourg où il rencontre le chancelier Helmut Kohl pour désarmer ceux qui l'accusent de tiédeur européenne et confirmer l'importance du couple franco-allemand dans la construction de l'Union. Un mois plus tard, le 14 juin, à la veille de son départ pour les Etats-Unis, où il doit rencontrer Bill Clinton et les leaders du Congrès américain pour les convaincre de participer aux opérations de maintien de la paix en Bosnie, il annonce la reprise des essais nucléaires français, mettant un terme brutal au moratoire décrété par François Mitterrand en avril 1992. Sans concertation préalable avec ses partenaires européens et à une date bien mal choisie: le 5 août, le cinquantième anniversaire d'Hiroshima donnera lieu à de nombreuses manifestations de protestation. Seule la fin des essais permettra de clôre un chapitre qui a vu les partenaires de Paris bouder la solidérité européenne. A l'exception notable de Helmut Kohl et bien sûr de l'autre puissance nucléaire de l'Union européenne, la Grande Bretagne.\nSi, en bon héritier du général de Gaulle, Jacques Chirac ne dédaigne pas marquer la différence de la France, il ne songe ni à remettre en cause l'alliance avec les Etats-Unis ni à faire allégeance : « La France restera, à égalité de droits et de devoirs, l'allié des Etats-Unis, un allié sûr, un allié solide. »\nIl présente sa vision du monde transatlantique devant le Congrès américain, début février, rappelant l'exigence politique de laisser mûrir au sein de l'Otan un pilier de défense européen et l'exigence morale pour les Américains d'assumer leurs responsabilités mondiales en matière d'aide aux plus pauvres. Il plaide avec vigueur pour le maintien de l'aide au tiers-monde. On retrouve là une grande tradition de la diplomatie française. Mais il y ajoute plus de conviction. La réalité géopolitique le pousse à se révéler sur deux fronts économique et diplomatique: l'Asie, dont on le dit amoureux, et le Proche-Orient, où le processus de paix a avancé sous bannière américaine. Décidé à rappeler le poids économique de la France et de l'Union européenne, il organisera un premier sommet euro-asiatique à Bangkok, début mars. Il plaide alors pour une croissance mutuellement enrichie.\nEnfin, l'actualité le sert pour ressusciter la politique arabe du général de Gaulle. Sa tournée au Proche-Orient, début avril, lui permet de définir un nouveau partenariat avec la Méditerranée. C'est le discours du Caire : « Après avoir détruit un mur à l'Est, l'Europe doit désormais construire un pont au Sud. »\nSa rencontre avec le vice-président syrien le convainc que la Syrie évolue et souhaite un contrepoids à l'influence américaine. Hervé de Charette est dépêché sur le terrain en avril, quand la reprise des hostilités entre Tsahal et le Hezbollah, au Liban, appelle une médiation internationale. Même limité, la France jouera un rôle dans le cessez-le-feu. Et permettra d'entrouvrir la porte diplomatique du Proche-Orient à l'Europe.


Sucer pendant et après sodomie ?? - Positions amoureuses et techniques - FORUM sexualité\nPosté le 05/05/2006 à 14:10:50\nPosté le 05/05/2006 à 14:39:44\nComment on fait pour sucer pendant une sodomie\nPosté le 05/05/2006 à 14:44:59\nben tu t'arretes 2mn !\nC'est top fraîcheur!\nPosté le 05/05/2006 à 14:54:36\nBen justement, c'est pratique courante ou pas ?\nPosté le 05/05/2006 à 15:00:48\nCourante.... heu sait pas!\n(mais j'essaierais pas)\nPosté le 05/05/2006 à 15:30:39\nben là faut vraiment être très motivée !!! personnellement j'adore la sodomie et la fellation, mais les deux en même temps je trouve ça un peu difficile, pas très excitant... et pas du tout hygiénique !\nmais bon si c'est ton truc, why not ?\nPosté le 05/05/2006 à 15:41:22\nMoi la sodomie c'est pas du tout mon truc, mais alors la fellation après la sodomie...\nTu compte mettre un preservatif à monsieur pour la sodomie au moins?\nPosté le 05/05/2006 à 21:04:07\nle pire : sodomie puis fellation... en gardant le présevatif lol ! comme je l'ai lu dans un forum ici : "bienvenue chez les trols" !!!\nPosté le 05/05/2006 à 21:20:18\nJ'ai pas bien compris, si tu parles de double pénétration, c'est vrai que la bouche de madame (I'm just an hétéro, lol) est spécialement acceuillante durant la pénétration mais pas seulement anale. Pour vous en convaincre messieurs, mettez un doigt dans la bouche de votre partenaire préférée durant l'acte. Remerciez moi aprés... lol Sinon, si c'est sortir son sexe de l'anus pour le mettre dans la bouche de la dame ou d'une autre, y'en a qui le font sans pb (la première fille que j'ai sodomisé par exemple, on est resté ensemble 3 ans) mais aprés j'ai compris que cela rebute certaines, ce que je comprend. Le mieux, si tu as envie de cela, c'est de te masturber pret de son visage, tu verras bien si elle te gobe ou pas.\nPosté le 06/05/2006 à 11:56:37\nen l'occurence je crois que c'est la deuxième solution évoquée par aphrodite_1, et que cet internaute est une fille : donc question gobage...\nlol biz à tous\nPosté le 07/05/2006 à 22:19:05\nMon homme une fois s'était retirée pdnt la sodo, et sans réfléchir jlui ai mis quelques ptits coups de langues (ce n'était pas sucer), et bien c'était tout a fait "normal", sans gout, meme aspect, comme d'habitude J'ai pas été malade après ni rien, soit, c'était un autre tit moment de plaisir !!\nJpense que oui, cela peut-etre courant sans etre une pratique vraiment vraiment répendue.\nPosté le 09/05/2006 à 01:14:51\nJe crois que c'est surtout fréquent dans les films...\nEncore quelqu'un qui essaie de refaire ce qu'il a vu ?\nC'est comme le fait d'avaler : pourquoi tant de mecs y tiennent, pour pouvoir se dire "quelle salope"? Quelle importance ?\nDu moment qu'elle finit dans sa bouche pour ne pas "laisser retomber le soufflé au moment où il gonfle", qu'elle recrache ou qu'elle avale ...\nPosté le 09/05/2006 à 02:24:53\nil est vrai que j'ai deja vue cette pratique dans des film X.\nAlors oui peut etre qu'il veut reproduire mais si les deux le veule pourquoi pas.\nMa femme de temps en temp fais un gros bisous sur mon gland apres ejac, que se soit dans son sexe et ou dans sont cul (la c'est plus rare), comme moi je sur son sexe ou son cul apres. mais se n'est pas veritablement une fellation, elle n'en a pas envies je pense et moi je suis pas demandeur de plus.\nSinon en se qui concerne les felletions, je n'est jamais pensé que ma femme etait une salope car elle m'avais sucer jusqu'a ejac dans sa bouche, je prend ca plutot quand un signe d'amour, elle le fait que quand elle en a envie, et il est vrais que moi ca me fais beaucoup de sensation.\nPosté le 09/05/2006 à 02:35:25\nTu as confondu éjac dans la bouche et avaler.\nEjac dans la bouche c'est essentiel, si la femme se retire dès la première secousse, le plaisir retombe avant d'avoir atteint le sommet.\nPar contre une fois éjaculé pourquoi tenir à ce qu'elle avale plutôt que de recracher ? Il y en a qui font une maladie pour ça (des mecs qui le veulent) : pourtant à ce momentlà l'orgasme est fini, non ?\nPosté le 09/05/2006 à 03:10:06\nJe te dirai aue la femme fait bien comme elle a envie et que oui il est idiot de forcée a avaler quand elle ne veu pas.\nMais ceci dit ca fait quand meme quelque chose quand ta partenaire avale, c'est surment que du psycho mais le fait et la, et ca rend la chose plus agreable.\nOui, forcer ne sert à rien!\nde mon coté, une ex qui adorait la sodomie, et ce sont ses termes (oui ça éxiste!), m'a sucé plusieurs fois aprés la sodomie et tout avalé et n'est jamais tombée malade (tant mieux)!!!!\nPosté le 28/05/2006 à 20:57:13\naph35so a écrit :\nCa s'appelle une banane au chocolat !!!\nPosté le 29/05/2006 à 12:01:38\nBen, ça a pas l'air...\nPerso, je le fais et ca me dérange pas (mais c'est vrai que je regarde l'état avant de la mettre dans ma bouche) et mon copain à plutôt l'air d'apprécier aussi\nJ'ai jamais trouvé de gout particulier ou je sais pas quoi.\nDisons, je me prends pas la tête : si j'en ai envie, je le fais, sinon, ben non.\nPosté le 30/05/2010 à 22:12:42\nFaisable à condition d'un bon lavement, très excitant aussi.\nPosté le 26/09/2011 à 15:00:24\nMa copine et moi n'avons aucun tabou a part la scato mais cela ne l'empeche pas de me sucer pendant ou apres la sodo. Il suffit de verifier si le chemin est bien dégagé en doigtant la demoiselle avant la sodo. En plus ma copine y trouve un petit plus dans nos relations et moi de meme. Sachez que rien n'est sale en amour ( sauf le 100% scato ce qui est extreme bien sur meme si je ne juge pas les adeptes de cette derniere) . Très souvent, elle ne verifie rien mais au contraire se rue sur mon penis pour en prelever le melange de sa mouille anale et de mon sperme bien chaud.\nIl m'est deja arrivé également de receuillir le sperme qui coulait de se cul mais ca c'est un autre sujet.\nBref régalez- vous mesdames et laissez- vous exploser de plaisir\nPosté le 26/09/2011 à 18:32:55\nMouille anale? C'est une blague?\nEt le dernier passage m'a donné envie de vomir, juste pour te le dire.\nPosté le 26/09/2011 à 18:43:21\nt'as a peine 18 ans et tu ne connais certainement pas tout du monde du sexe . Je ne te juge pas. Mais oserai-je te demander si tu as deja vécu autre chose que de te faire prendre par un mec en missionnaire ou de le sucer juste pour lui faire plaisir????\nGrandit encore et prends le temps de découvrir le monde très vaste et varié du sexe et ensuite tu pourras intervenir sur des forums au sujets aussi délicats et peut être étrange qu'est celui-ci\nPosté le 26/09/2011 à 18:45:57\nJ'ai 7 ans de vie sexuelle et je ne suis pas une fille coincée, donc évidemment que j'ai fais beaucoup plus que ce que t'as décris. J'ai autant le droit que toi d'être ici, c'est 15 ans et plus et j'ai plus de 15 ans. Tu ne sais même pas ce que j'ai expérimenté, tu peux pas dire que je ne m'y connais pas.\nPosté le 26/09/2011 à 18:49:26\nje n'ai pas dit que tu ne connaissais rienmais juste qu'a ton age et c'est normal , on a pas encore exploré l'intégrité du monde du sexe.\nPosté le 26/09/2011 à 18:51:49\nTu penses qu'à 18 ans, on ne se fait prendre qu'en missionnaire et qu'on n'aime pas sucer. Tu peux pas savoir l'expérience que j'ai, je pense avoir une expérience extraordinaire, mais je suis sûre que je suis beaucoup plus expérimenté que tu ne le penses.\nPosté le 26/09/2011 à 18:53:44\nPeut etre que je me trompe mais vu ton premier commentaire, tu m'as montré le contraire. Afin que tu comprennes ce que j'ai voulu dire a la fin de mon poste je vais te dire qu'avant de faire ce qui est dit, ma femme s'est fait un double lavement\nPosté le 26/09/2011 à 19:08:55\nÇa change quoi qu'elle s'est fait un lavement? Ça n'a aucun lien avec ce que j'ai écris. J'ai dis qu'elle t'avait chié dessus peut-être?\nPosté le 26/09/2011 à 20:37:40\nnon tu n'as pas dit ca. Tu as juste dit que la fin de mon message te donnait envie de gerber. Peux tu m'expliquer pourquoi?\nPosté le 26/09/2011 à 20:42:59\nParce que ça me donne envie de vomir un mec qui va à la fois lécher le cul de quelqu'un et boire son propre sperme.\nPosté le 26/09/2011 à 20:44:37\nPourtant c'est naturel. Tu n'avales pas le sperme de ton copain toi?\net lui, il ne boit pas ta jouissance?\nTu te rendras compte par toi meme que rien n'est sale dans l'amour (sauf le scato bien sur )\nPosté le 26/09/2011 à 20:49:19\nJe n'ai pas de copain. Et oui j'avale. Je n'ai pas de jouissance comme tu dis, donc non personne n'avale pas ma jouissance lol. C'est pas ça qui me dégoûte.\nOui ya des trucs sales dans le cul.\nPosté le 26/09/2011 à 20:52:32\nune si jolie fille que toi se retrouve celibataire. permets moi de te dire que c'est dommage. tu es radieuse. Pour info, tout comme l'homme à du sperme lors de l'orgasme, la femme secrète se qu'on appelle courament la cyprine. Elle peut meme parfois etre un peu épaisse et de couleur blanche.\nSi il t'es arrivé de te masturber ce que je ne doute pas, tu dois peut etre déja t'en être aperçue.\nsans rancune et je me permets de faire un gros bisous amical bien sur, je suis accompagné lol\nPosté le 26/09/2011 à 20:55:05\nPosté le 26/09/2011 à 20:56:52\nOula, serais tu pudique à ce point???? Sur docti on est la pour parler de notre sexualité au meme prix que la sexualité en général lol\nPosté le 26/09/2011 à 20:58:55\nNon, docti à la base c'est fait pour donner des conseils. Je m'en fiche si les gens veulent parler de leur sexualité, mais moi je ne vois pas l'intérêt de le faire. J'en parle très ouvertement avec mes amis, mais ici, non merci. C'est sans intérêt.\nPosté le 26/09/2011 à 21:01:35\nc'est ton droit et je ne le discutes pas . Mais pourquoi te permets tu de commenter la mienne alors ????\nPosté le 26/09/2011 à 21:02:19\nParce que tu l'exposes.\nPosté le 26/09/2011 à 21:02:43\nTu racontes des trucs dégueulasses, faut s'attendre à ce genre de réaction.\nPosté le 26/09/2011 à 21:05:08\nc'est pas degeulasse c'est juste le naturel et crois moi je suis pas le seul dans le monde. Nombre d'autres personnes font la meme chose si pas encore plus hard\nPosté le 26/09/2011 à 21:07:49\nJ'ai pas dis que t'étais le seul, j'ai dis que c'était dégueulasse. La merde, ya pas plus naturel, tu me diras que ça non plus c'est pas dégueu?\nPosté le 26/09/2011 à 21:09:07\nBon ok c'est un peu extreme je le reconnais. Mais bon faut bien s'amuser dans la vie lol\nPas obligé de s'amuser de cette manière. Fais-le si tu veux, mais attends-toi à ce que des gens te disent que c'est dégueulasse.\nPosté le 26/09/2011 à 21:13:08\nje ne discutes en general pas les opinions des autres. La liberté d'expression c'est fait pour ca. Je comprends que pour toi ca peut etre dégeulasse .\nPosté le 03/10/2011 à 12:57:29\ndes choses que l'on trouvais dégueulasse à une époque peuvent devenir agréable ou excitant à une autre période de sa vie. ^^\nPosté le 03/10/2011 à 16:27:04\nPosté le 03/10/2011 à 16:43:37\nrien juste comme ca pour te dire que ptet tu changeras d'avis\nPosté le 04/10/2011 à 04:22:01\nJe crois pas. En tous cas si je deviens timbrée à ce point, je préfère qu'on me tue.\nPosté le 04/10/2011 à 08:51:55


Google publie ses résultats financiers, en forte hausse - Le Monde Numérique\nGoogle publie ses résultats financiers, en forte hausse\nLe Monde Numérique > Actualités Informatique > Google publie ses résultats financiers, en forte hausse\nTags : bourse, Business, Google, Internet, résultats\nLe géant de l’internet Google a dévoilé jeudi soir des résultats du premier trimestre. Comme prévu, ou pas en fait, ils montrent une forte hausse de son chiffre d'affaires. Les revenus publicitaires y sont évidemment pour beaucoup dans ces bons résultats, et malgré la reprise de l’activité déficitaire de Motorola Mobility.\nLe groupe a en effet annoncé un gain de 16% de son bénéfice net, qui a atteint sur le trimestre 3,35 milliards de dollars. Le bénéfice courant par action est ressorti à soit 9,94 dollars par action, contre 2,89 milliards (8,75 dollars/action) un an plus tôt avant l'acquisition de Motorola, quand les analystes attendaient en moyenne 10,69 dollars. Pas de quoi affoler la bourse de New York cependant, puisque ces très bons chiffres n’ont provoqué qu'un enthousiasme limité, où l'action gagnait 1,51% à 777,50 dollars vers 22H35 GMT dans les échanges électroniques suivant la clôture.\nLe chiffre d'affaires global du groupe a pour autant bondi de 31% à 13,97 milliards de dollars, dont environ 1 milliard pour Motorola. Mais les revenus du seul Google n'ont pas atteint les attentes, à environ 10 milliards de dollars contre 14 milliards espérés.\nLes revenus hors coûts d'acquisition du trafic sont de 11,01 milliards de dollars, contre 8,14 milliards de dollars il y a un an.\nL'action Google, qui a atteint un record de 844 dollars sur le Nasdaq en mars, s'est adjugée 4,5% en clôture de marché au contact des 800 $.


Invitée par l’IF d’Alger et le LIAD, la Compagnie Oléa (basée à Nice), a organisé, avec les élèves de 2.2 et de 2.5, une action de médiation inspirée de questions traitées dans L’Etranger d’A. Camus.\nLes ateliers de théâtre-médiation se sont tenus, respectivement, les 15 et 17 février au sein du lycée, dirigés par le metteur en scène Pascal Castelletta qui, après six heures de travail avec les élèves (22/27 élèves par atelier), a réussi le défi de leur faire jouer L’Etranger.\nAutour de ce travail d’improvisation, Pascal a fait réfléchir les élèves sur des thématiques d’actualité en lien avec l’œuvre de Camus : racisme, émigration, exil. Les élèves sensibles à toutes ces questions, ont « mis en scène » des situations possibles évoquant la violence, le rejet de l’Autre et le harcèlement.\nLes élèves de 2.2, dont l'atelier a eu lieu le mardi 15 fév. ont eu, par ailleurs, le plaisir de rencontrer Stéphane Olivié Bisson, metteur en scène du spectacle « Les Carnets de lecture d’Albert Camus ». Passionné de Camus, il a parlé aux élèves de la solitude de cet auteur profondément humain, de Caligula, l’incompris, des conditions d’écriture de L’Etranger et de l’actualité de toutes les thématiques traitées par ce grand humaniste.\nL’atelier s’est terminé par des déclarations d’élèves promettant de relire les œuvres de Camus : leur regard sur Meursault est désormais différent.\nGrand merci à Pascal, à Stéphane, aux élèves ainsi qu'aux organisateurs de ce moment magique. Nos élèves ne seront pas prêts d'oublier cette expérience.


NBA: San Antonio à nouveau privé de Leonard contre Golden State - La Croix\nafp , le 20/05/2017 à 20h01\nMis à jour le 20/05/2017 à 20h01\nL'ailier vedette des Spurs Kawhi Leonard quitte le parquet, blessé face à Golden State en play-offs NBA, le 14 mai 2017 Oakland / Getty/AFP/Archives\nLes San Antonio Spurs, menés deux à zéro par Golden State, seront à nouveau privés de leur meilleur marqueur Kawhi Leonard samedi pour le match N.3 de la finale de conférence Ouest contre les Warriors.\n"C'est ma décision, j'en ai parlé avec Kawhi et avec d'autres, il n'est bien sûr pas très heureux de cette décision, mais il n'est pas prêt (à rejouer)", a expliqué l'entraîneur des Spurs, Gregg Popovich.\n"C'est un joueur important aussi bien en attaque qu'en défense, à nous de trouver une solution en étant plus agressif", a espéré Danny Green.\nLa franchise texane, déjà privée jusqu'à la saison prochaine de son meneur français Tony Parker, disputera son deuxième match consécutif sans Leonard qui s'est blessé à la cheville gauche lors du match N.1 dimanche.\nLeonard qui a inscrit 27,7 points par match de play-offs, s'était déjà blessé à la cheville gauche lors de la série du 2e tour des play-offs contre Houston et avait manqué le dernier match contre les Rockets.\nLors du match N.1 contre Golden State, il s'est tordu la cheville gauche après un contre du pivot géorgien Zaza Pachulia, accusé d'avoir délibérément voulu le déséquilibrer.\nLeonard, candidat aux titres de meilleur joueur et de meilleur défenseur de la saison, a quitté ses coéquipiers lors du 3e quart-temps alors que San Antonio menait de plus de 20 points. Golden State s'est finalement imposé 113 à 111.\nMercredi, Golden State a écrasé San Antonio 136 à 100 dans le match N.2 et mène 2 à 0 avant les deux prochains matches, samedi et lundi, qui auront lieu dans la salle des Spurs.\nL'ailier vedette des Spurs Kawhi Leonard quitte le parquet, blessé face à Golden State en play-offs NBA, le 14 mai 2017 Oakland\nafp, le 19/07/2017 à 20h01


Glissades et toboggans en canyoning - Canyoning gorges du Tarn - Cev'N\nLors d’une descente en canyoning dans la région des Gorges du Tarn, vous rencontrerez des parties de marche aquatique lorsqu’il n’y a que peu d’eau car le torrent s’élargit. Il y faudra sautiller de petits rochers en petits rochers, ou marcher sur des rochers qui se trouvent juste sous la surface de l’eau. C’est le moment idéal pour profiter de la beauté du canyon ! Vous rencontrerez aussi des obstacles ou l’on peut sauter dans la vasque d’eau suivante ; et des toboggans ou des zones de glissades qui rendent le canyoning fun!\nLes tobogans et glissades sont probablement les parties les plus ludiques de l’activité de canyon et cela peut même sembler être un jeu d’enfant. Mais la glissade ou toboggan est une technique de canyoning à savoir maîtriser afin d’effectuer la descente dans les meilleures conditions.\nLe plus important, c’est de bien vérifier que l’atterrissage est vierge de tout obstacle ou objet. Bien entendu, si vous venez faire du canyoning avec Cev’N, vous n’aurez pas de souci à vous faire car votre guide vous dira tout !\nComme le nom l’indique, il s’agit de passages légèrement incurvés dans lesquels on va glisser sur le dos grâce au courant d’eau et parfois même formant un demi-cercle presque parfait. Certains peuvent mesurer plus de 10 mètres. Il faut un niveau d’eau suffisant pour permettre de glisser et votre guide saura vous guider afin d’en profiter à fond !\nComme pour les sauts, la position de départ est très importante, afin que l’arrivée dans la vasque en contrebas se passe bien.\nLa position recommandée pour les tobogans est la suivante : sur le dos jambes serrées, bien gainé, avec la tête dans l’axe du corps bien collée au tobogan et les bras croisés avec chaque main sur l’épaule opposée. On veille à ne pas se redresser pendant la glissade pour ne pas arriver poitrine et visage face à l’eau. Et là, on profite un maximum car plus le toboggan est long, plus vous prendrez de vitesse. Sensations garanties !\nCertains toboggans peuvent même se faire tête en avant sur le ventre ou le dos.\nCe sont des passages ressemblant à des toboggans mais souvent en faible pente ou il vaudra mieux se laisser glisser sur les fesses en position assise pour bien profiter de la vue. En effet il y a suffisamment d’eau pour s’amuser et il est plus prudent de ne pas rester debout pour ne pas risquer une chute car la roche est glissante. Cela vous permet aussi de bien repérer l’endroit de votre atterrissage dans l’eau, et vous laisse les mains libres pour vous stabiliser à la fin.\nBien entendu votre guide sera toujours présent pour vous décrire la meilleure manière de les réaliser.\nCeci vous a mis l’eau à la bouche? Visitez notre page canyoning et découvrez nos offres pour mettre tout ça en pratique.


Pantalon Coupe Cigarette - 28 images - Pantalon Cigarette Femme Mod 232 Les Et Prix Avec Le Guide D, Best Mountain Pantalon Coupe Cigarette Army Brandalley, Pantalon Coupe Cigarette Beige Et Noir, Monoprix Pantalon Coupe Cigarette Noir Brandalley, Pantalon Coupe Cigarette Jaune Pantalon Femme La Modeuse\nBonjour Reader Kaidee.club, vous �tes Rechercher un article sur Pantalon Coupe Cigarette? Voici quelques conseils pour vous: Lorsque vous discuter de la salle, il peut temps nous discutons sur les propri�t�s que nous allons donner dans ce post � propos de Pantalon Coupe Cigarette. La cl� pour cr�er un Basic Accueil minimaliste design est de fournir des propri�t�s au go�t.\nSuffisante comprend plusieurs points importants, tels que meubles qui est dans la maison et la taille des meubles dans la maison. Pour le nombre de meubles, vous devriez acheter assez de meubles sans ajouter de meubles qui n'est pas si important que le bureau is trop grand. augmentation Profitez pleinement de la fonction des meubles sans exag�rer sa taille et a effectu� votre Pantalon Coupe Cigarette.\nLa couleur a un diff�rent sentiments de sorte que vous pouvez adapter � votre saveur dans la couleur. une propri�t� dans un simple, simples id�es de conception de maison minimaliste pour Pantalon Coupe Cigarette, une propri�t� qui fait une impression minimaliste devient plus souhaitable. Cette propri�t� est une image. Le miroir donn� peut obtenir mieux que la taille devient plus grand.\nPar exemple, vous pouvez enrober la porte avec une image soit la porte de la classeur ou la porte de la maison. La donne une dimension sur une maison de sorte que votre maison aura l'air plus spacieuse. Having a qui a une taille de miroir plus grande, les r�sultats dimensionnels obtenus � partir de la populaire de Pantalon Coupe Cigarette. De telles avis fournissent �galement un calmant pour une personne et ne provoquent pas de stress en raison de l'espace �troit bien s�r. Donner assez de miroir dans la chambre d�tendez-vous comme une chambre ou une salle de bains.


Machine de découpe au jet d'eau pour verre,Machine de découpe,Machine de découpe au jet d'eau CNC à portique\nAccueil » Produits » Application de jet d'eau » Machine de découpe au jet d'eau pour verre\nNos machines de découpe au jet d'eau pour verre sont caractérisées par une découpe rapide, un écart de découpe étroit, haute précision, pas de poussière, pas de déformation thermique, aucune pollution, et dégagent moins de déchets matériels. Elles sont spécialement conçues pour le traitement des différents matériaux en verre.\n1. Les machines de découpe au jet d'eau pour verre de série SQ2515, SQ3020, et SQ4020 sont disponibles.\n2. Cette découpeuse au jet d'eau pour verre est fabriquée en conformité avec le système de gestion de qualité ISO9001, et est certifiée CE.\n4. Les pièces d'usure en option des machines de découpe au jet d'eau pour verre incluent l'unité dynamique d'étanchéité à haute pression, clapet anti-retour, l'unité d'étanchéité d'huile, et unité statique d'étanchéité.\nSunrise Waterjet Technology Company est un fabricant professionnel de machine de découpe au jet d'eau pour verre basé en Chine. Nous nous spécialisons dans la production et le développement de la machine de découpe au jet d'eau. Nos produits ont des performances stables et travaillent avec haute efficacité, et ont des prix raisonnables. Elles sont largement utilisées pour couper tous types de métaux et matériaux non métalliques. Vous pouvez trouver l'équipement de découpe Sunrise à travers les États-Unis, Russie, Inde, Europe, Moyen-Orient, Asie du Sud et en Chine, et de nombreux autres pays et régions.\nSi vous avez besoin de machine de découpe au jet d'eau pour verre, s'il vous plait contactez nous à SUNRISE, par téléphone ou email. Nous sommes impatients de travailler avec vous.\nMachine de découpe au jet d'eau pour verre|Produits|Application|Certificat|Gallerie|Contactez-nous


Découvrez les Jardins l’hiver (18 février 2011)\nDécouvrez les Jardins l’hiver (18 février 2011)Envoyé par julie – 23 février 2011Paru dans : Gaspésie\nIl y aura un concours de photos Faites nous découvrir les Jardins l’hiver. Les gens seront invités à prendre des photos représentatives des jardins l’hiver, durant la randonnée. Pour participer au concours, ils devront nous transmettre leurs photos (une photo par personne) par courriel à l’adresse suivante : info@jardinsdemetis.com\n. Nous les déposerons sur le Facebook des jardins afin de faire voter le public. La période de vote se déroulera du 11 au 27 mars et les gagnants seront dévoilés le 28 mars. Il y aura 2 prix accordés, le 1er consiste en une carte de saison familiale 2011 et le 2e prix, des produits culinaires aux saveurs des jardins.\nL’activité est gratuite. Une contribution volontaire sera suggérée pour les boissons chaudes. Quelques paires de raquettes seront aussi disponibles sur place en collaboration avec Kino Québec. Le stationnement se fera dans la cour de service (entrée via le chemin d’entrée est). Pour plus d’informations sur le déroulement des activités, consulter notre site Facebook, www.facebook.com/jardinsdemetis ou notre site internet, www.jardinsdemetis.com\n. N’oubliez pas votre appareil photo pour le concours.\nMots-clés : activités gaspésie, Jardins des glaciers, jardins gaspésie, les Jardins de Métis, les Jardins l'hiver, quoi faire en gaspesie À propos de julie