Contact de Hertz
# Contact de Hertz

En génie mécanique et en tribologie, le contact de Hertz est une description, due à Heinrich Rudolf Hertz (dont le nom est également associé à l'unité SI de fréquence, le hertz), de la contrainte au sein de deux objets élastiques en contact. La description du contact de Hertz, obtenue en 1880 et publiée en 1881, s'applique au contact de deux sphères de rayons différents.

## Généralités

Le contact de Hertz se réfère aux contraintes localisées qui se développent lorsque deux surfaces courbes viennent en contact et se déforment légèrement sous l'action des forces appliquées. Le degré de déformation dépend de l'élasticité du matériau en contact, autrement dit, de son module élastique. La théorie du contact de Hertz fournit la contrainte dans la zone de contact en fonction de la force normale appliquée, des rayons de courbure des deux corps et de leur module d'élasticité.

Dans les engrenages et les roulements en mouvement, ces forces de contact sont cycliques. Avec le temps, elles entraînent une fatigue du matériau et l'apparition de fissures sous la surface.

La théorie du contact de Hertz constitue le fondement des équations pour le calcul du chargement admissible pour les roulements, les engrenages et autres pièces dont deux surfaces sont en contact.

## Résultats essentiels

Nous présentons pour commencer l'essentiel de la théorie de Hertz. Le lecteur intéressé par des équations complètes précises les trouvera dans le formulaire en fin d'article.

Prenons la situation simple d'une sphère et d'un plan (limite où l'une des sphères est de rayon infini). L'enfoncement de la sphère dans le matériau élastique augmente avec la force compressive appliquée, comme dans toute situation d'élasticité. Mais dans le cas du contact de Hertz, deux résultats importants sont non triviaux et constituent l'intérêt de cette théorie.

### Surface de contact

Le premier résultat important est que la surface de contact augmente avec l'enfoncement. Cela est dû essentiellement à la géométrie : le contact est initialement ponctuel, et il s'élargit au fur et à mesure de l'enfoncement. Lorsque la sphère s'enfonce, son intersection avec le plan initial est un disque dont le rayon a vérifie :

    $a^{2}\simeq \mathrm {R} \delta$,

où $\delta$ est l'enfoncement, et $\mathrm {R}$ le rayon de la sphère.

### Réponse non linéaire

Le second résultat non trivial est que bien que la loi de comportement de la matière soit linéaire (loi de Hooke), la relation entre la force appliquée $\mathrm {F}$ et l'enfoncement $\delta$ ne l'est pas :

    $\mathrm {F} \propto \delta ^{3/2}$.

La raison essentielle en est justement que l'aire de la surface de contact $\pi a^{2}$ entre la sphère et le plan augmente au cours de l'enfoncement. Tout calcul fait (voir plus bas), le rayon de la zone de contact varie comme :

    $a\propto \mathrm {F} ^{1/3}$.

## Estimation de l'énergie élastique

Tous les calculs sont menés sous forme d'ordre de grandeur, sans tenir compte des facteurs numériques.

### Déformation du matériau

Lors d'un enfoncement de $\delta$ avec une aire de contact de rayon $a$ (avec $a\ll \mathrm {R}$) la déformation est de l'ordre de :

    $\varepsilon =\delta /a$.

La région dans laquelle la déformation du matériau est de l'ordre de δ/a a un volume de l'ordre de

    $V\approx a^{3}$.

### Énergie élastique

L'énergie élastique par unité de volume pour une déformation $\varepsilon$ s'écrit

    $w_{\mathrm {el} }={\frac {1}{2}}\mathrm {E} \varepsilon ^{2}\simeq \mathrm {E} \left({\frac {\delta }{a}}\right)^{2}$.

où $\mathrm {E}$ est le module de Young du matériau.

L'énergie élastique totale s'obtient par intégration. Ici, son ordre de grandeur est donné par le produit de la densité maximale d'énergie élastique par le volume fortement déformé :

    $\mathrm {W_{el}} \simeq w_{\mathrm {el} }\times \mathrm {V} \simeq \mathrm {E} \left({\frac {\delta }{a}}\right)^{2}a^{3}\simeq \mathrm {E} a\delta ^{2}$.

En combinant avec la relation géométrique $a^{2}\simeq \mathrm {R} \delta$, on obtient :

    $\mathrm {W_{el}} \simeq \mathrm {E} a\delta ^{2}=\mathrm {E} {\frac {a^{5}}{\mathrm {R} ^{2}}}=\mathrm {E} \mathrm {R} ^{1/2}\delta ^{5/2}$.

## Estimation de la force, de l'enfoncement et de la taille de la zone de contact

Ici encore, tous les calculs sont menés sous forme d'ordre de grandeur, sans tenir compte des facteurs numériques.

La force s'obtient à partir de l'énergie $W_{el}$ en dérivant par rapport au déplacement $\delta$ (voir l'article Travail d'une force) :

    $\mathrm {F} \simeq \mathrm {E} \mathrm {R} ^{1/2}\delta ^{3/2}$.

Inversement, l'enfoncement s'écrit :

    $\delta \simeq \left({\frac {\mathrm {F} ^{2}}{\mathrm {E} ^{2}\mathrm {R} }}\right)^{1/3}$.

En utilisant la relation géométrique $a^{2}\simeq \mathrm {R} \delta$, on obtient la taille de la zone de contact :

    $a\simeq \left({\frac {\mathrm {F} \mathrm {R} }{\mathrm {E} }}\right)^{1/3}$.

## Résultat complet

Le calcul complet fournit :

    $\mathrm {F} ={\frac {4a^{3}\mathrm {E} ^{\star }}{3\mathrm {R} }}$

où $\mathrm {E} ^{*}$ est le module de Young renormalisé par le coefficient de Poisson ν :

    $\mathrm {E} ^{\star }={\frac {\mathrm {E} }{1-\nu ^{2}}}$.

## Esquisse du calcul complet pour une sphère et un plan

Le profil de pression exercé entre les deux objets au sein de leur disque de contact est schématisé sur la figure : il est maximal au centre du contact et décroît lorsqu'on s'éloigne du centre, jusqu'à s'annuler au bord du contact. Dans ce paragraphe, nous indiquons les grandes lignes du calcul permettant d'obtenir le profil de pression exact ainsi que la déflexion exacte de la surface initialement plane.

### Lien entre un profil de pression et un profil de déflexion

Une force ponctuelle exercée à la surface du plan (supposé horizontal pour fixer les idées) donne lieu à une déflexion verticale très profonde (infinie, en principe) au point d'application de la force. Cette déflexion décroît à mesure que l'on s'écarte (distance horizontale $r$) du point d'application. Cette déflexion verticale $u(r)$ a été décrite par Joseph Boussinesq comme :

    $u(r)={\frac {\mathrm {F} }{\pi \mathrm {E} ^{\star }r}}$.

En réalité, la force totale F est répartie sur une certaine surface, sous la forme d'une pression $p({\vec {\mathrm {X} }})$ qui dépend de la position ${\vec {\mathrm {X} }}$ dans la surface de contact. Par conséquent, chaque élément de pression contribue à la déflexion $u$. Ainsi, en un point quelconque ${\vec {x}}$ du plan (pas nécessairement à l'intérieur du contact), la déflexion $u({\vec {x}})$ est la somme des contributions de tous les éléments de pression situés dans la surface de contact, via la relation de Boussinesq citée plus haut :

    $u({\vec {x}})=\int \!\!\!\int {\frac {p({\vec {\mathrm {X} }})}{\pi \mathrm {E} ^{\star }r}}{\rm {d}}^{2}{\vec {\mathrm {X} }}$,

où $r=\|{\vec {x}}-{\vec {\mathrm {X} }}\|$ est la distance entre le point d'application ${\vec {\mathrm {X} }}$ de l'élément de pression et le point ${\vec {x}}$ où l'on observe la déflexion.

**Remarque**


    en termes mathématiques, l'intégration effectuée pour obtenir le profil de déflexion $u({\vec {x}})$ constitue ce qu'on appelle la convolution du profil de pression $p({\vec {\mathrm {X} }})$ et de la réponse de Boussinesq $u(r)$ à une force ponctuelle.

### Profil de Hertz

La réponse de Boussinesq étant connue, le travail de Hertz a consisté à découvrir le bon profil de pression pour obtenir un profil de déflexion $u(r)$ qui coïncide, dans la zone de contact, circulaire et de rayon $a$, avec le profil de la sphère de rayon $R$ enfoncée d'une distance $\delta$, c'est-à-dire :

    $u(r)=\delta -{\frac {r^{2}}{2\mathrm {R} }}$, pour $r<a$.

Puisque l'ensemble du système est symétrique autour de l'axe vertical passant par le centre de la sphère, le profil de pression est axisymétrique, et nous le notons donc désormais $p(r)$. Hertz a montré que ce profil de pression s'écrit :

    $p(r)=p_{0}{\sqrt {1-{\frac {r^{2}}{a^{2}}}}}$,

avec

* $a={\sqrt {R\delta }}$ et
* $p_{0}={\frac {2\mathrm {E} ^{\star }\delta }{\pi a}}={\frac {2a\mathrm {E} ^{\star }}{\pi \mathrm {R} }}={\frac {2\mathrm {E} ^{\star }}{\pi }}\,{\sqrt {\frac {\delta }{\mathrm {R} }}}$.

**Remarque**


    Le profil de déflexion en dehors de la zone de contact se raccorde au plan horizontal non déformé $u=0$ lorsque la distance au centre $r$, tend vers l'infini :
       $u(r)={\frac {1}{\pi \mathrm {R} }}\left[(2a^{2}-r^{2})\arcsin \left({\frac {a}{r}}\right)+a{\sqrt {r^{2}-a^{2}}}\right]$, pour $r>a$.

### Force exercée

La force ainsi exercée n'est autre que l'intégrale du profil de pression :

    $\mathrm {F} =\int p(r)2\pi r{\rm {d}}r={\frac {4\mathrm {E} ^{\star }a\delta }{3}}={\frac {4\mathrm {E} ^{\star }a^{3}}{3\mathrm {R} }}={\frac {4\mathrm {E} ^{\star }\mathrm {R} ^{1/2}\delta ^{3/2}}{3}}$.

## Formulaire

### Contact entre deux sphères

Soient deux sphères repérées 1 et 2, de rayons respectifs $r_{1}$ et $r_{2}$, et de matériaux dont les modules de Young respectifs sont $E_{1}$ et $E_{2}$ et les coefficients de Poisson $\nu _{1}$ et $\nu _{2}$.

La zone de contact est un disque de rayon a :

    $a=\left({\frac {3\mathrm {F} }{4}}{\frac {{\frac {1}{\mathrm {E} _{1}^{\star }}}+{\frac {1}{\mathrm {E} _{2}^{\star }}}}{{\frac {1}{r_{1}}}+{\frac {1}{r_{2}}}}}\right)^{1/3}$

où $E_{i}^{*}$ est le module de Young renormalisé par le coefficient de Poisson $\nu _{i}$ :

    $\mathrm {E} _{i}^{\star }={\frac {\mathrm {E} _{i}}{1-\nu _{i}^{2}}}$.

L'écrasement $\delta$ des sphères vaut :

    $\delta =\left({9/16}\right)^{1/3}\left(\mathrm {F} ^{2}\left({\frac {1}{\mathrm {E} _{1}^{\star }}}+{\frac {1}{\mathrm {E} _{2}^{\star }}}\right)^{2}\left({\frac {1}{r_{1}}}+{\frac {1}{r_{2}}}\right)\right)^{1/3}$.

La pression maximale est au centre de la zone et vaut

    $p_{\max }={\frac {3\mathrm {F} }{2\pi a^{2}}}$.

Appelons $z$ l'axe normal au plan de contact, dont l'origine est entre les sphères. Le long de cet axes, les contraintes principales varient avec la profondeur et valent :

    $\sigma _{\mathrm {X} i}=\sigma _{\mathrm {Y} i}=-p_{\max }\left(\left(1-{\frac {z}{a}}\arctan \left({\frac {1}{z/a}}\right)\right)(1+\nu _{i})-{\frac {1}{2\left(1+(z/a)^{2}\right)}}\right)$
    $\sigma _{\mathrm {Z} }={\frac {-p_{\max }}{1+(z/a)^{2}}}$, identique pour les deux sphères.

La contrainte de cisaillement maximal vaut

    $\tau _{\mathrm {ZX} }=\tau _{\mathrm {YZ} }={\frac {\sigma _{\mathrm {X} }-\sigma _{\mathrm {Z} }}{2}}={\frac {\sigma _{\mathrm {Y} }-\sigma _{\mathrm {Z} }}{2}}$.

Sa valeur maximale vaut à peu près

    $\tau _{\max }\simeq {\frac {p_{\max }}{2}}$

et se situe sous la surface, pour une cote

    $z\approx 0,5a$.

C'est dans cette zone que débute en général la fatigue.

**Remarque**


    Pour un contact sphère/plan, il suffit de prendre $r_{2}=+\infty$, soit $1/r_{2}=0$. Pour un contact sphère dans une calotte concave, il suffit de prendre $r_{2}<0$.

### Contact extérieur entre deux cylindres d'axes parallèles

On utilise des notations similaires au cas précédent.

Soient deux cylindres repérées 1 et 2, de même longueur $L$, de diamètres respectifs $d_{1}$ et $d_{2}$, et de matériaux dont les modules de Young respectifs sont $E_{1}$ et $E_{2}$ et les coefficients de Poisson $\nu _{1}$ et $\nu _{2}$. La normale du contact est l'axe $z$ et les axes des cylindres sont parallèles à l'axe $y$.

La zone de contact est un rectangle de longueur $L$ et de largeur $2b$ :

    $b=\left({\frac {2\mathrm {F} }{\pi \mathrm {L} }}{\frac {{\frac {1}{\mathrm {E} _{1}^{\star }}}+{\frac {1}{\mathrm {E} _{2}^{\star }}}}{{\frac {1}{d_{1}}}+{\frac {1}{d_{2}}}}}\right)^{1/2}$.

La pression maximale est sur la ligne parallèle aux axes des cylindres et située au milieu de la zone et vaut

    $p_{\max }={\frac {2\mathrm {F} }{\pi b\mathrm {L} }}$.

Les contraintes principales le long d'une normale passant par cette ligne valent :

    $\sigma _{\mathrm {X} }=-p_{\max }\left(\left(2-{\frac {1}{1+(z/b)^{2}}}\right){\sqrt {1+(z/b)^{2}}}-2z/b\right)$, identique pour les deux cylindres
    $\sigma _{\mathrm {Y} i}=-2\nu _{i}p_{\max }\left({\sqrt {1+(z/b)^{2}}}-z/b\right)$
    $\sigma _{\mathrm {Z} }={\frac {-p_{\max }}{\sqrt {1+(z/b)^{2}}}}$, identique pour les deux cylindres.

La contrainte de cisaillement maximal est $τ_{ZX},$ sa valeur maximale vaut à peu près

    $\tau _{max}\approx 0,3\times p_{max}$

et se situe sous la surface, pour une cote

    $z\approx 0,78b$.

**Remarque**


    Pour un contact cylindre/plan, il suffit de prendre $d_{2}=+\infty$. Pour un contact cylindre dans un cylindre creux (par exemple palier lisse), il suffit de prendre $d_{2}<0$.
